【文章內容簡介】 bi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k。、剪力及柱軸力的計算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N5 4 3 2 1 圖41框架彎矩圖圖42梁端剪力及柱軸力圖5 豎向荷載作用下框架結構的內力計算取③軸線橫向框架進行計算，如下圖51所示 圖51 橫向框架計算單元計算單元寬度為6m，由于房間內布置有次梁（bh=300mm500mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 恒載計算柱子為600mm600mm， q1 ，q1，第代表橫梁自重，為均布荷載形式，對于第五層q1= KN/m q1，=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=3=，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：圖52 各層梁上作用的恒載P1=[（3）2+（+）] +6+／2+6= KNP2=[（3.）2+（+）+（3+）2/2] +6+／2=集中力矩M1=P1e1 =（）/2= KNmM2=P2e2 =（）/2= KNm對于24層，q1 、q1， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。q1=+= KN/mq1，=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=3= KN/mq2，== KN/mP1=〔3+（＋）／2〕+6++ ()+2=P2=(32+)+6++（）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =m M2=P2e2 =（）/2 = KNm對于第1層，q1=+= KN/m q1，=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=3= KN/m q2，== KN/mP1=〔3+（＋）／2〕+6++ ()+2= (同上)P2=(32+)+6++（）= KN （同上）集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =m M2=P2e2 =（）/2 = KNm活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖53所示 圖53 各層梁上作用的荷載對于第5層，q2= 3=q2，==P1=〔32= KNP2=〔32+）= KN集中力矩M1=P1e1 = =m M2=P2e2 = =m同理，在屋面雪荷載的作用下：q2=3=q2，== KN/mP1= KNP2=集中力矩M1=P1e1=m M2=P2e2 = KNm對于14層q2=23=6KN/mq2，=2= KN/mP1= KNP2=集中力矩M1=P1e1=m M2=P2e2 = KNm對于第14層.層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）514層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）5（）（）（）（）（）（）146注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架。根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)μij，用彎矩分配法計算框架內力，計算時先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，向遠端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，再將因傳遞產生的新的不平衡彎矩進行第二次分配。上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　　　　　　　偏心矩　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　恒荷載作用下　　上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　　　　　　　偏心矩　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　活荷載作用下　　梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算恒載作用時的柱底軸力，要考慮柱的自重。恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力計算梁端剪力由兩部分組成：（1）荷載引起的剪力，計算公式為： 其中為梁上的均布荷載。（2）彎矩引起的剪力，計算原理是桿件彎矩平衡，即 頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。例：第5層：荷載引起的剪力：VA=VB=（）/2+（）（）/2= VB=VC=+（）/2=彎矩引起的剪力：AB跨=（）／= KN BC跨=0A柱： N頂=+= N底= N頂+B柱： N頂=++= N底= N頂+1= KN 層 次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VBVB= VCVA = VBVB =VCVAVBVCN頂N底N頂N底 5 0 41 0 3 0 2 0 1 0層次 荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VBVB= VCVA = VBVB =VCVAVBVB =VCN頂= N底N頂= N底5（）（）（） 0（）()()()()4 0（）（）()()3 0 ()()2 0()()1 0()()表中括號內數(shù)值為屋面作用雪荷載（）,其它層樓面作用活載（／m2）對應的內力，V以向上為正根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為四級抗震等級。從理論上講，抗震設計中采用的材料強度設計值應高于非抗震設計時的材料強度設計值。但為了應用方便，在抗震設計中仍采用非抗震設計時的材料強度設計值，而是通過引入承載力抗震調整系數(shù)來提高其承載力。根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ 。 承載力抗震調整系數(shù) 受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比本方案考慮了三種內力組合，+， SGk + +?？紤]到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅（）　截面內力SGkSQKSEKSEK+γRe[（SGk+）+]+SQK+V=γRe[ηvb（Mlb +Mrb）/ln +VGb]　　→←→←　AM 　　V 　　B左M 1V 　　B右M 　V 　　胯間MAB　　　　　　 　　　MBC　　　　　　 　　　　AM 　　V 　B左M 　　V