【文章內容簡介】 9463828781494638287813946382878129463828781114311039673表313 風荷載作用下F軸框架剪力和梁柱端彎矩計算層號Vi(KN)∑D（KN/M)DD/∑DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb左Mb右59463828781494638287813946382878129463828781114311039673 表314 風荷載作用下G軸框架剪力和梁柱端彎矩計算層號Vi(KN)∑D（KN/M)DD/∑DVik(KN)yh/mMC上MC下Mb總59463818538494638185383946381853829463818538114311031882 風荷載作用下框架軸力與梁端剪力計算風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力計算見下表 表315 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力計算層梁端剪力/KN柱軸力/KNDE跨VEF跨VFG跨VD軸NE軸F軸G軸VVNVVNN54321 風荷載作用下框架的彎矩圖，見圖316。 圖316 風荷載作用下框架彎矩圖 風荷載作用下框架粱端剪力圖，見圖見圖317圖317 風荷載作用下粱柱端剪力圖 風荷載作用下框架粱端剪力圖，見圖見圖318圖318風荷載作用下柱端軸力圖第四章 荷載組合和內力組合 橫梁內力組合為簡化計算，考慮兩種荷載組合：A 、恒荷載+活荷載 B 、恒荷載+活荷載+風荷載在組合各種荷載的內力時，風荷載分別考慮左風和右風，活荷載全部按滿跨布置，本設計中只考慮左風影響。 梁的內力組合組合過程及結果見表41。 梁截面控制值計算各種荷載情況下的框架內力求得后，根據最不利又是可能的的原則進行內力組合。由于構件控制截面的內力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的（支座邊緣處）的內力值。柱上端的控制截面在上層的粱底，柱下端的控制截面在下層的粱頂。按軸線計算簡圖算得內力值要換算到控制處的值。由表可知，各層內力均相近，只取頂層和底層橫梁作為控制值計算。梁支座邊緣處的內力值： （41）式中： ——支座邊緣處截面的彎矩標準值 ——與M相應的梁柱中線交點處的剪力標準值 ——梁端支座寬度（即柱截面高度）計算結果見表4268 表41框架橫梁內力組合 表41框架橫梁內力組合（續(xù)） 表41框架橫梁內力組合（續(xù)） 注：在上表中沒有進行桿件FG的計算，是因為桿件FG的計算與桿件DE的計算結果完全相同，在此省略了。 表42 橫梁控制值計算 表42 橫梁控制值計算（續(xù)） 強剪弱彎設計值調整根據公式Vij＝（Mi右＋Mj左）/ln+VGb （42） 1. 頂層（1）D5E5跨VD5E5＝（+）/（－）＋1/2（+）（－）＝（2）E5F5跨VE5F5＝（＋）/（－）＋1/2（＋）（－）＝（3）E5F5跨VE5F5＝（+）/（－）＋1/2（+）（－）＝2. 四層（1）D4E4跨VD4E4＝（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（2）E4F4跨VE4F4＝（＋）/（－）＋1/2（＋）（－）＝（3）F4G4跨VF4G4＝（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝3. 三層（1）D3E3跨VD3E3＝（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（2）E3F3跨VE3F3=（＋）/（－）＋1/2（＋）（－）＝（3）F3G3跨VF3G3=（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝4. 二層（1）D2E2跨VD2E2＝（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（2）E2F2跨VE2F2=（＋）/（－）＋1/2（＋）（－）＝（3）F2G2跨VF2G2=（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（1）D1E1跨VD1E1＝（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（2）E1F1跨VE1F1=（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝（3）F1G1跨VF1G1=（＋）/（－）＋1/2（+）（－）＝ 柱內力組合為簡化計算，考慮兩種荷載組合：A . 恒荷載+活荷載 B. 恒荷載+活荷載+風荷載在組合各種荷載的內力時，風荷載分別考慮左風和右風，活荷載全部按滿跨布置，本設計中只考慮左風影響。組合過程及結果見表43 表43 柱內力組合 表43 柱內力組合（續(xù)） 強柱弱梁：使梁端的塑性鉸先出、多出，盡量減少或推遲柱端塑性鉸的出現。適當增加柱的配筋可以達到上述目的。 （43）節(jié)點上下柱端截面順時針或者逆時針方向組合的彎矩設計值之和節(jié)點左右粱端截面順時針或者逆時針方向根據實際配筋面積和材料強度標準計算的抗震承載力所對應的彎矩值之和。.強柱弱梁的計算頂層:D軸==mE軸=（）=mF軸=（）=mG軸==m其它層D軸==mE軸=（）=mF軸=（）=mG軸==m 第五章 框架粱柱配筋計算所用材料及截面尺寸：C25混凝土：fc=，ft=，鋼筋強度：HPB235：，HRB335: 粱截面為：DE跨：bh＝300mm600mm ， EF跨：bh＝250mm450mm,a=40mm,DE跨h0=60040=560mm,EF跨h0=45040=410mm。因為除頂層外，其他各層內力均接近，所以控制值只進行了頂層和底層的計算，從而配筋中14層的配筋取為相同。根據橫梁控制截面內力設計值，利用受彎構件正截面承載力和斜截面承載力計算公式，算出所需縱筋及箍筋并進行配筋 。 橫梁正截面承載力計算過程見表51。 表51 框架橫粱斜截面的承載力計算桿件號截面M（KNm）（mm）配筋（mm）D5E5左620344216+118中9863444181017右480344216+118E5F5左325306216402中203306216402右325306216402D1E1左620344216+118中673344318763右626344216+118E1F1左360306216402中75306216402右360306216402注：其他層的配筋同底層的配筋。 橫梁斜截面承載力計算過程見表52。表52 框架橫粱斜截面的承載力計算桿件號截面V(KN)D5E5左＞V＞V構造配筋右＞V＞V構造配筋E5F5左305＞V＞V構造配筋右305＞V＞V構造配筋D1E1左＞V＞V構造配筋右＞V＞V構造配筋E1F1左305＞V＞V構造配筋右305＞V＞V構造配筋注：其他層的配筋同底層的配筋。由上表可知，各層均按構造配筋即可，箍筋選用：邊跨： 加密區(qū)φ8@100 非加密區(qū)φ8@200 雙肢箍（n=2,) 配筋率： （滿足要求）中間跨：加密區(qū)φ8@100 非加密區(qū)φ8@200 雙肢箍（n=2,)配筋率：（滿足要求）邊跨加密區(qū)長度L=max（，500）=600=900mm，又因為中間跨跨度較小，故加密區(qū)長度采用通常布置。柱的配筋采用對稱式，其內力均由前表查出最不利者，作為計算值。材料選用Ⅱ級鋼筋HRB335: fy＝300N/mm2 ，混凝土選用C25，fc=，ft=，查規(guī)范可得：ξb＝。 1. 軸壓比驗算底層柱 E1E0所受軸力最大 軸壓比 滿足要求因為所受軸力最大的柱已滿足要求，則所有其他柱的軸壓比也肯定滿足要求。2. 截面尺寸復核截面：bh=400mm600mm取 h0=600mm40mm=560mm Vmax =因為 ＝560/400＝≤ 4 所以滿足要求。 柱的同一截面分別承受正向彎矩和反向彎矩，故可采用對稱式配筋1. D和G軸柱配筋計算結果見表53 表53 D和G軸框架柱正截面的承載力計算位 置2,3,4,5層1層M（KNm）1N（KN）e0（mm）521546Nb（KN）NNNNNNea（mm）202020202020ei （mm）541566ei/h0l0（m）4125