鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-23 15:59 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 k/(2+k)(一般層)aC=(+k)/(2+k)（底層）D=aCiZ(12/h2) (KN/mm)根數(shù)層柱類型及截面 二至六層邊框架邊柱(500600) 4邊框架中?。?00600） 4中框架邊柱(500600) 10 中框架中柱(500600) 10 底層邊框架邊柱(500600) 4 邊框架中柱(500600) 4中框架邊柱(500600) 10中框架邊柱(500600) 10 注:iC為梁的線剛度，iZ為柱的線剛度 底層：∑D=（+）4+10(+)=二~六層： ∑D=(+) 4+10(+)=2）框架自振周期的計算： 則自振周期為： T1=△1/2=(S)其中a0為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，；△為框架頂點假想水平位移，計算見下表框架頂點假想水平位移△計算表 表210 層Gi(KN)∑Gi(KN)∑D(KN/mm)=∑Gi/∑D(層間相對位移)總位移△（mm） 6 5 4 3 2 1 樓層地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算表 表211 層Hi(m) Gi(KN) GiHiFi=Fn+△Fn(頂層)Fi=GiHi/∑GiHiFEK(1δn)(其他層)樓層剪力Vi(KN) 6 23 5 4 1212 3 2 1 5 3）地震作用計算： 根據(jù)本工程設(shè)防烈度8度、Ⅱ類場地土，設(shè)計地震分組為第一組，查≤建筑抗震設(shè)計規(guī)范≥特征周期Tg=,amax=。a1=(Tg/T1)=()=結(jié)構(gòu)等效總重力荷載：Geq===29410KN T1== ，故需考慮框架頂部附加集中力作用 δn=+=+=框架橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為:結(jié)構(gòu)底部：FEK=a1Geq=29410=各樓層的地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值見上表和下圖所示∑GiHi= △Fn=δnFEK== 圖213 橫向框架上的地震作用 第3章 框架內(nèi)力計算 彎矩分配系數(shù)由于該框架為對稱結(jié)構(gòu)，取框架的一半進行簡化計算，如圖36。圖36 橫向框架承擔(dān)的恒載及節(jié)點不平衡彎矩節(jié)點A1： SA1A0=4iAIAO=4= SA1B1=4iAIB1=4= SA1A2=4iAIA2=4= (相對線剛度見表28) ∑AS=4（++）= μA1A0=SA1A0/∑S= μA1B1=SA1B1/∑S= μA1A2=SA1A2=/∑S=： SB1D1=iB1D1=2= ∑S=4（++）+2= μB1A1=4/= μB1B2=4/= μB1D1=4/= μB1B0=4/=節(jié)點A2: μA2A1=μA2A3=4/(（++）4)= μA2B2=4/=節(jié)點B2： μB2A2=4/（（++）4+2）= μB2B1=μB2B3=4/= μB2D2=2/=節(jié)點A6： μA6B6=4/（+）/4= μA6A5=4/（+）/4= 節(jié)點B6： μB6A6=4/（（2+（+）4）= μB6B5=4/= μB6D6= A AA3與相應(yīng)的B5 、BB3相同。 計算桿件固端彎矩時應(yīng)帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正，如圖37。 （1）橫梁固端彎矩A圖37 桿端及節(jié)點彎矩正方向1）頂層橫梁：自重作用： MA64B6=MB6A6=1/12（ql2）=1/12= KNm MB6D6=1/3ql2=1/3=m MD6B6=1/2MB6D6= KNm板傳來荷載的恒載作用： MA6B6=MB6A6=1/12ql2（12a2/l2+a3/l3） =1/12(12()2/+()3/)=m MB6D6=5/96ql2=5/96=m MD6B6=1/32ql2=1/32=m2)二～六層橫梁自重作用： MA1B1=MB1A1=1/12ql2=1/12=m MB1D1=1/3ql2=1/3=m MD1B1=1/2MB1D1=m板傳來的恒載作用： MA1B1=MB1A1=1/12ql2（12a2/l2+a3/l3） =1/12（12+）=m MB1D1=5/96ql2=5/96=m MD1B1=1/32ql2=1/32=m（2）縱梁引起柱端附加彎矩（本例中邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)） 頂層外縱梁：MA6=MD6==m（逆時針為正） 樓層外縱梁：MA1=MD1==m 頂層中縱梁：MB6=MC6==m 樓層中縱梁：MB1=MC1==m（3）節(jié)點不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖37。節(jié)點A6的不平衡彎矩：MA6B6+MA6縱梁=+=m節(jié)點B6的不平衡彎矩：MB6A6+MB6縱梁=+=m節(jié)點A1的不平衡彎矩:MA1B1+MA1縱梁=+=m節(jié)點B1的不平衡彎矩：MB1A1+MB1縱梁=+=m（4）內(nèi)力計算根據(jù)對稱原則，只計算EF、FH跨。在進行彎矩分配時，應(yīng)將節(jié)點不平衡彎矩反號后在進行桿件彎矩分配。節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時也使各桿件的遠端產(chǎn)生彎矩近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)C（近端彎矩與遠端的比值）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式有關(guān)，如圖31。圖38 恒載彎矩分配過程表310 恒載作用下彎矩圖（kN?m）圖310 恒載作用下梁剪力、柱軸力（KN）根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果求見表33～表36AB跨梁端剪力（KN） 表33層q板作用g自重作用a(m)L(m)Gl/2U=(u=(la)*q/2MABMBA∑Mik/lVE=ql/2+u∑Mik/l VF=(ql/2+u+∑Mik/l) 62d 5 4 3 2 1 注：a見表31圖BC跨梁端剪力（KN） 表34層q板作用g自重作用L(m)Gl/2VB=gl/2+lql/4VB=gl/2+ql/4VC=(gl/2+ql/4)65 4 3 2 1 AB跨跨中彎矩（KNm） 表35層q板作用g自重作用a(m)L(m)gl／2M=（la）*q/2MAB∑Mik/lVE=ql/2+u∑Mik/l M=ql/2*l/4+u**l/2654321 柱軸力 表36層邊柱E軸、G軸中柱E軸、F軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱軸重柱軸力6柱頂+=柱底5柱頂+=柱底4柱頂+=柱底3柱頂+=柱底2柱頂+=柱底1柱頂+=柱底 活載作用下的框架內(nèi)力 （1）頂層MA6B6= MA6B6=1/12ql2（12a2/l2+a3/l3）=1/12（12+）=m MB6D6=5/96ql2=5/96=mMD6B6=1/32ql2=1/32=m(2)二～六層橫梁 MA1B1=MB1A1=1/12ql2（
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