【文章內(nèi)容簡介】 此外，對于此工程 這種內(nèi)力組合一般比較小，對結(jié)構(gòu)的設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。，表中兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)整過的彎矩（），SQK .，查相關(guān)規(guī)范，對于彎矩=，對于剪力=. c. 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，～，ηvb 、ηvc 、。=，否則rRE=；剪力調(diào)整rRE=4 截面設(shè)計4 截面設(shè)計僅以第一層AB跨為例，說明計算方法和過程，其他層梁的配筋計算結(jié)果見表：，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩：，，跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣的正彎矩，=(+)=支座邊緣處：+()=當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，按翼緣厚度考慮時=60035=565mm,100/565=，而此種情況下不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400級鋼筋（），下部跨間按單筋T形截面計算，因為=，,屬第一類T形截面。, ，實配420（As=1256mm2）, ％,滿足要求。將下部跨間截面的420伸入支座，作為負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，即As’=1256m m2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，說明As’富余，且達(dá)不到屈服，可以近似取西安工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文），實配520（As=1570 mm2）支座Bl上部：，實配520（As=1570 mm2），=1570/(300565)=％％，As’/As=1256/=，滿足要求。AB跨：，故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取四肢，箍筋選用HPB300級鋼筋（=270N/mm2）, =300565+270565 =，加密區(qū)的長度：600=900mm500mm,，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨：若梁端加密區(qū)箍筋取4肢，則其承載力為=300415+270415 =。由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)布置。. 柱截面設(shè)計表中給出了框架柱各層的剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，由此可見，各柱的剪跨比和軸壓比都滿足規(guī)范要求。 以第一層B柱為例說明：根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣處，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。（1）B節(jié)點左右梁端彎矩：M左=+,M右=（2）B節(jié)點上下柱端彎矩：M上==,M下=+()=（3）=，=， =，=，=，在B節(jié)點處按其彈性彎矩分配給上下柱柱端，即：M上=.，M下=.，，取20mm和偏心方向尺寸的1/30兩者中較大值，所以=20mm。又，=+20=。又因為lc/i=353412M1/M2=34,所以應(yīng)該考慮附加彎矩的影響。截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)：，取Cm=， , 取=，彎矩增大系數(shù)：=，考慮二階效應(yīng)后的控制截面的彎矩設(shè)計值=+600/235=ei==,且N=Nb=，所以按大偏心對稱配筋計算。再按Nmax及相應(yīng)的彎矩一組進行計算：N=，節(jié)點上下端彎矩，上端：=，下端：()=此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整，且取=，即==。N/fcbh=，M1/M2=，lc/i=3412M1/M2=40，故不用考慮附加彎矩的影響。=+600/235=ei==,故為小偏心受壓， ,按上式計算應(yīng)滿足N及Ne,否則按構(gòu)造配筋。因為N==600565=，故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足=%，單側(cè)配筋率%,故As=As’=bh=%600600=720mm2 故選420（As=As’=1256mm178。），總配筋率==%以第一層B柱為例，計算過程如下：=,==,V=(+)/Hn=(+)/()===600565=，截面尺寸滿足要求。=3,取=3；N==,取N==0,故應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用四肢10@100，表得第一層柱柱底的軸壓比n=, =，=％ ，取10，=，則S280mm。根據(jù)構(gòu)造要求取加密區(qū)箍筋為四肢10@100，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定，非加密區(qū)還應(yīng)滿足s15d=300mm,故箍筋取四肢10@150，各層柱箍筋計算結(jié)果見表。、柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算以第一層B節(jié)點為例，由節(jié)點兩側(cè)梁的受彎承載力計算核芯區(qū)的剪力設(shè)計值，因節(jié)點兩側(cè)的梁不等高，計算時取兩側(cè)梁的平均高度，即=（600+450）/2=525mm,=(565+415)/2=490mm。 本框架為三級抗震：，其中=，Hc為柱的計算高度，取節(jié)點上下柱反彎點間的距離。Hc=+=, (左震)剪力設(shè)計值：KN,因,故取，=600mm, ==600178。/==，滿足要求。節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按式計算，其中N取二層柱底軸力N==6002=2574KN二者中的較小值，故取N=。設(shè)節(jié)點區(qū)配箍為四肢φ8@100，則=10412KN=,故承載力滿足要求。綜合以上計算結(jié)果可以繪出橫向框架的配筋圖。西安工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）層次截 面位 置內(nèi)力SGKSQKSEKrRE[(SGK+)+SEK]SGK+SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右） 第 一層AM177。 V B左M V177。 B右M177。 V 跨間MABMBC 第二層AM177。 V B左M V177。 B右M177。 V 跨間MABMBC 框架梁內(nèi)力組合表 框架梁內(nèi)力組合表層 次截 面內(nèi)力SGKSQKSEKrRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）第三層AM177。 V B左M V177。 B右M177。 V 跨間MABMBC第 四層AM177。 V B左M V177。 B右M177。 V 跨間MABMBC 框架梁內(nèi)力組合表層 次截 面內(nèi) 力SGKSQKSEKrRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）第五層AM()177。V()B左M()V()177。B右M()177。V()跨中MABMBC注：表中MAB、MBC分別為AB跨、BC跨的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正，V以向上為正。SQK一項中括號內(nèi)的數(shù)表屋面雪荷載作用時對應(yīng)的內(nèi)力。取每層柱頂、柱底兩個控制截面，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整見下表。(a) 橫向框架A柱彎矩和軸力組合表注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位；N以受壓為正，單位KN。SQK一列中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力值。層次截面內(nèi) 力SGKSQKSEKrRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→←NMM5柱頂M()N()柱底M()177。N()4柱頂M()N()柱底M177。N()3柱頂MN()柱底M177。N()2柱頂MN()柱底M177。N()1柱頂MN()柱底M177。 N()（b）橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————————————————注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的設(shè)計值。（c）橫向框架A柱剪力組合表（KN）層次SGKSQKSEKrRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→（左）←（右）5 () 4 () 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時針為正。(a) 橫向框架B柱彎矩和軸力組合表層次截面內(nèi) 力SGKSQKSEKrRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK +→（左）←（右）NMM5柱頂M() N() 柱底 M()177。 N() 4柱頂M() N() 柱底M177。 N() 3柱頂M N() 柱底M177。 N() 2柱頂M N() 柱底M 177。 N() 1柱頂M N() 柱底M