【文章內(nèi)容簡介】 ：（1） 恒載滿布情況；（2） 活載滿布情況（3） 風(fēng)荷載作用（分左風(fēng)和右風(fēng)）（4） 地震作用（分左地震和右地震）對于第（1）、（2）種情況，采用分層法計算；第（3）、（4）種情況，采用D值法計算。 恒載作用下的內(nèi)力計算在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用分層法進(jìn)行簡化計算，此時每層框架梁同上、下層柱組成基本計算單元。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進(jìn)行彎矩分配，單位之間不再進(jìn)行傳遞。計算步驟如下：（１） 根據(jù)各桿件的線剛度計算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配；（２） 計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配；（３） 將所有桿端的分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞；（４） 將個節(jié)點(diǎn)因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配，使得各節(jié)點(diǎn)處于平衡狀態(tài)；（５） 將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿端彎矩。1. 計算分配系數(shù)說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以，取傳遞系數(shù)為１／３（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為１／２）。分配系數(shù)按以下式計算：式中：　　　　為節(jié)點(diǎn)ｋ第ｉ根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度；　　　　　　　為節(jié)點(diǎn)ｋ各桿件相對轉(zhuǎn)動剛度之和。由于本榀框架結(jié)構(gòu)、受力對稱，在分層法計算時可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算。2. 梁的固端彎矩均布恒載和柱頂集中活載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩，利用以下公式計算：可求得各梁端彎矩，如表5——1和表5——2表5——1　恒載作用下固端彎矩AB跨BC跨CD跨恒載均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M頂層mmm13層mmm恒載作用下的彎矩圖，如圖51所示。圖5——１　　恒載作用下彎矩圖根據(jù)彎矩和剪力的關(guān)系，可采用取隔離體的方法計算剪力：式中：　　　，——簡支梁支座左端和右端剪力標(biāo)準(zhǔn)值（剪力取繞隔離體順時針轉(zhuǎn)動為正）；　　　，——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（以繞桿順時針轉(zhuǎn)為正，逆時針轉(zhuǎn)動為負(fù)）。由此計算得出各桿件剪力如圖6——2所示：圖5——2　　恒載作用下剪力圖橫梁作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來的軸力值及柱自重。可得出柱軸力圖，如圖6——3所示：圖6——3　　恒載作用下軸力圖6．2 活載作用下的內(nèi)力計算均布荷載按滿跨布置，計算方法同恒載?；詈奢d作用下的固端彎矩計算表6——2　　活荷載作用下固端彎矩AB跨BC跨CD跨恒載均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M頂層m0N/m0kNmm13層m0N/m0kNmm作活載作用下彎矩圖，如圖64圖64活載作用下彎矩圖由M圖可做出框架在活載作用下的剪力圖,如圖65 圖65活載作用下剪力圖 活荷載作用下柱的軸力圖，如圖66所示。 圖66 活載作用下柱軸力圖 6．3 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算. 計算方法用D值法（改進(jìn)的反彎點(diǎn)法）進(jìn)行計算，其步驟為：（１） 求各柱反彎點(diǎn)處的剪力；（２） 求各柱反彎點(diǎn)高度；（３） 求各柱桿端彎矩和梁端彎矩；（４） 求各柱軸力和梁剪力。. 第i層和第m柱所分配的剪力為：其中，見表2——1。 反彎點(diǎn)位置計算 框架柱反彎點(diǎn)位置： 式中： ——反彎點(diǎn)高度，即反彎點(diǎn)到柱下端的距離； ——反彎點(diǎn)高度比，即反彎點(diǎn)高度與柱高的比值； ——計算層柱高； ——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度； ——上下梁線剛度變化時反彎點(diǎn)高度比修正值； 、——上、下層柱高變化時反彎點(diǎn)高度比修正值。計算結(jié)果如表2——7所示：表6——3（a） A軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 3 2 1 表6——4（b） B軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 3 2 1 表6——5C） C軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 3 2 1 表6——6（b） D軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m4 3 2 1 . 左風(fēng)作用下內(nèi)力框架柱的桿端彎矩和梁端彎矩按以下公式計算： 邊柱節(jié)點(diǎn)： 中柱節(jié)點(diǎn)： 則左風(fēng)作用下框架內(nèi)力計算如表6——7表6——7 風(fēng)荷載下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號47872016724 37872016724 27872016724 1398609244 表6——8 風(fēng)荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號47872024725 37872024725 27872024725 13986010899 表6——9 風(fēng)荷載下C軸框架柱與梁端剪力層號47872023311 37872023311 27872023311 13986010899 表6—10 風(fēng)荷載下D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號47872013960 37872013960 27872013960 1398608485 表6——11 風(fēng)荷載下框架柱和梁端剪層號梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨VCD跨VDE跨VB軸NbC軸D軸E軸NeVbcVcdNcVcdVdeNd4 3 2 1 注：軸力壓力為+，拉力為。 地震作用下內(nèi)力計算計算方法同風(fēng)荷載內(nèi)力計算，用D值法，反彎點(diǎn)位置已由上面計算得知。，梁端彎距計算表6——12 地震荷載下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號4 7872016724 3 7872016724 2 7872016724 1 398609244 表6——13 地震荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號4 7872024725 3 7872024725 2 7872024725 1 3986010899 表6——13 地震荷載下C軸框架柱與梁端剪力層號4 7872023311 3 7872023311 2 7872023311 1 3986010899 表6——14 地震荷載下D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號4 7872013960 3 7872013960 2 7872013960 1 398608485 表6——15 地震荷載下框架柱和梁端剪力層號梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨VCD跨VDE跨VB軸NbC軸D軸E軸NeVbcVcdNcVcdVdeNd4 3 2 1 注：軸力壓力為+，拉力為。第七章 框架內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是最可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，進(jìn)行彎矩調(diào)幅。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各控制截面的內(nèi)力值： 支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值M梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V與M相應(yīng)的梁柱中線的交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值q梁單位長度的均布荷載值b梁端支座寬度 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖得到的柱端內(nèi)力值，宜換成柱控制的值。為了簡化計算，可采用軸線處的內(nèi)力值。 表71 恒載內(nèi)力調(diào)整后的值構(gòu)件層號A右跨中B左M（kN?m)V(kN)M（kN?m)M（kN?m)V(kN)AB梁4 3 2 1 BC梁4 3 2 1 CD梁4 3 2 1 表72 活載內(nèi)力調(diào)整后的值構(gòu)件層號A右跨中B左M（kN?m)V(kN)M（kN?m)M（kN?m)V(kN)AB梁4 3 2 1 BC梁4 3 2 1 CD梁4 3