【文章內(nèi)容簡介】 =（m）式中 L1—進水漸寬部分長度(m)；L2—出水漸寬部分長度(m)。（9）每日柵渣量ω=Q平均日ω1==（m3/d）（m3/d）式中ω1—單位柵渣量(m3柵渣/103m3污水)；所以宜采用機械格柵清渣（10）設備采用型號為LHG1回轉(zhuǎn)式格柵除污機三臺，二用一備，水室寬1000mm，設備寬800mm。 粗格柵計算草圖如圖31所示。圖31 粗格柵計算草圖 污水提升泵房的設計計算本設計采用厭A2/O污水處理工藝，由工藝處理流程可知只需設置一次提升。本次設計擬建一座污水提升泵房， 設計最大流量為Q=67223（m3/d）=（m3/s）。（1）污水提升前水位h1=（既泵房吸水池水位）提升后水位h2=+（即細格柵前水面標高）。所以，提升凈揚程Z=h1+h2=（）=（m）式中 h1—泵房集水池水位(m)；h2—細格柵前水位標高(m)；（2）水泵水頭損失取h=2m，取2m安全水頭從而需水泵揚程H=Z+h+2=（m）（取12m）（3）選擇集水池與機器間合建式的方形泵站，泵房為半地下式，設計泵房尺寸為：LBH=16m8m13 m（包括閥門井大?。?，占地面積為168＝128（m2），水泵為自灌式。（4）最大設計流量 Qmax=；平均秒流量為q=679L/s集水池容積采用相當于一臺泵5分鐘的容量。集水池有效容積v==（m3），有效水深采用H=2m。（5）考慮選用250WQ6001237潛水污水泵5臺，四用一備，揚程：12m，單泵流量：600m3/h，電機功率37kw，1450r/min，效率η=76%。泵房設置一臺型號為MD129電動葫蘆， kw。 污水提升泵房計算草圖如圖32所示。圖32 污水提升泵房計算草圖 細格柵的設計計算由于提升泵站的設置，后續(xù)構(gòu)筑物的最大設計流量按泵的最大組合流量計設計最大流量Q=6004=2400m3/h=柵前流速v1=，過柵流速v2=柵條寬度s=，格柵間隙e=，格柵傾角α=60176。單位柵渣量ω1=設計三組格柵，備用一組，（ m3/s）（1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬則柵前水深式中 Q—設汁流量(m3/s)；B—格柵槽寬度(m)；v—格柵柵前流速(m/s)；h—格柵柵前水深(m)；B1—格柵柵前槽寬(m)。（2）柵條間隙數(shù) （取n=81）式中 Qmax—設計流量(m3/s)； α—格柵傾角(176。)；b—格柵凈間距(m)；v—格柵過柵流速(m/s（3）柵槽有效寬度B2=s（n1）+en=（811）+81=式中 B2—柵槽寬度(m)；s—柵條寬度(m)；n—柵條間隙數(shù)(個)。3+2＝（m）（）（4）進水渠道漸寬部分長度式中 L1—進水漸寬部分長度(m)； B—總槽寬度(m)；α1—漸寬處角度(176。)，一般采用10~30。（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（6）過柵水頭損失h1因柵條邊為矩形截面，取k=3，則式中 ε1—β（s/e）4/3h1—計算水頭損失(m)；k1—系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3；ε1—阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=。（7）柵后槽總高度H取柵前渠道超高h2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+=（m）柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=（m）（8）格柵總長度L=L1+L2+++ H1/tanα=++++176。=（m）式中 L1— 進水漸寬部分長度(m)；L2— 出水漸寬部分長度(m)。（9）每日柵渣量ω=Q平均日ω1==所以宜采用機械格柵清渣。（10）設備采用型號為TGS1500回轉(zhuǎn)式格柵除污機三臺，二用一備，設備寬1500mm。 計算簡圖 細格柵計算草圖如圖33所示。圖33 細格柵計算草圖 旋流沉砂池的設計計算由設計的最大污水量Qmax=2400m3/h =，根據(jù)給排水設計手冊選用兩座型號為550的I型旋流沉砂池。單池流量為：。該型號沉砂池的參數(shù)如下表31：表31 旋流沉砂池尺寸設計水量/(m3/h)1980沉砂區(qū)底坡降G/m沉砂區(qū)直徑A/m進水渠水深H/m貯砂區(qū)直徑B/m沉砂區(qū)水深J/m進水渠寬度C/m超高K/m出水渠寬度D/m沉砂區(qū)深度L/m錐斗直徑E/m　　貯砂區(qū)深度F/m　?。?）表面負荷(符合)（2）停留時間a:沉砂區(qū)體積 b:停留時間(符合)（3）進水渠流速V1（4）出水渠流速V2 （5）設備采用SLF320螺旋砂水分離器2臺，單機處理量Q=80m3/h，N=，一用一備。 旋流沉砂池計算草圖如圖34所示。 圖34 旋流沉砂池的計算草圖 配水井的設計計算設計流量：本設計采用一座配水井，流量為Q=2400 m3/h=；水力停留時間：t=2min。（1）配水井內(nèi)中心管直徑 = 式中 v2─配水井內(nèi)中心管上升流速（m/s），一般采用v2≥。 設計中取v2=。（2）配水井內(nèi)徑 =（設計中取D=）式中 v3─配水井內(nèi)污水流速（m/s），一般取v3=~（3）配水井的有效容積V=Qmaxt=120=（m3），則配水井的有效水深式中 H—配水井總高(m)；A—配水井過水斷面面積(m2)，（4）取配水超高h1=，配水井總高H=h+h1=+=（m）式中 h—配水井有效水深(m)；h1—配水井超高。 設計簡圖配水井計算草圖如圖35所示。圖35 配水井計算簡圖 A2/O反應池的設計計算 已知條件（1）設計流量：平均日流量Q=43397 m3/d= m3/h= m3/s。（2）設計進水水質(zhì)COD=290 mg/L，BOD5濃度S0=140 mg/L，TSS濃度X0=240 mg/L，TN=25 mg/L，TP= mg/L。（3）設計出水水質(zhì) COD=60mg/L，BOD5濃度Se=20 mg/L，TSS濃度Xe=20 mg/L，TN=15 mg/L，TP= mg/L。（1）判斷是否可采用A2/O法：COD/TN=290/25=8 TP/BOD= (符合要求)（2）有關設計參數(shù)BOD污泥負荷 回流污泥濃度XR=6600mg/L，污泥回流比R=100%混合液懸浮固體濃度TN去除率混合液回流比R內(nèi)取R內(nèi)（3）反應池容積 （4）反應池總水力停留時間 （5）各段水力停留時間和容積計算如下：厭氧：缺氧：好氧=1：1：3厭氧池水力停留時間t厭，池容V厭缺氧池水力停留時間t缺，池容V缺好氧池水力停留時間t缺，池容V好（6）校核氮磷負荷好氧段總氮負荷(符合) 厭氧段總磷負荷（符合）（7）剩余污泥量△X(Kg/d)△X = 取污泥增值系數(shù)Y=，污泥自身氧化率Kd=，代入得△X =（8）堿度校核；還原1mgNO3；。 剩余堿度SALK1=進水堿度消化堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+去除BOD5產(chǎn)生堿度%計，則每日用于合成的總氮=1637=（Kg/d）被氧化的NH3N=進水總氮出水總氮量用于合成的總氮量 = =（mg/L）所需脫銷量==（mg/L）需還原的硝酸鹽氮量NT 剩余堿度SALK1 =（mg/L）100（mg/L）(以CaCO3計)可維持PH（9）反應池主要尺寸反應池總?cè)莘eV=，設反應池兩組單池容積V單=V/2=（m3），有效水深h=4m，則單組有效面積S單=V單/h=247。4=（m2）采用5廊道式推流式反應池，廊道寬=6m則單組反應池長度校核：b/h=6/4= (滿足b/h=1~2) L/b=59/6=(滿足L/h =5~10)，則：反應池總高 H=4+1=（10）反應池進出水計算①進水管。兩組反應池合建，進水與回流污泥進入堅井，經(jīng)混合后再經(jīng)配水渠，進水的潛孔進入?yún)捬醭?。反應池進水管設計流量管道流速采用V=，管道過水斷面A=Q1/V=(m2)管徑取進水管管徑DN700mm，校核管道流速②回流污泥管 回流污泥量QR=RQ=1=，所以取管徑為DN600③回流混合液管 回流混合液流量Q2=2Q1=2=（m3/s），管道過水斷面A=Q2/V=(m2)管徑取管徑DN1100， 校核管道流速④進水豎井 反應池進水尺寸如下進水孔流量孔口流速V=，孔口過水斷面積A=Q/V=(m2)，進水豎井平面尺寸：⑤出水堰及出水豎井，按規(guī)矩堰流公式：式中 b─堰寬(m)；b=； H─堰上水頭高(m)。出水孔流量為Q5=Q4=，孔口過水斷面面積 A=Q/V=(m2)孔口尺寸取寬2m，出水豎井：⑥出水管。單組反應池出水管設計流量Q6=2Q1=2=管道流速V=，管道過水斷面管徑取管徑DN900，校核管徑流速（10）曝氣系統(tǒng)設計計算①設計需氧量AOR。需氧量包括炭化需氧量和硝化需氧量，同時還應該考慮反硝化脫氮的產(chǎn)生的氧量。AOR=碳化需氧量+硝化需氧量反硝化脫氮產(chǎn)氧量a碳化需氧量D1 式中 k─BOD的分解速度常數(shù)(d1)，取k=； t─BOD5試驗的時間(d)，取t=5d。出水溶解性BOD5，為使BOD5降到20mg/L，出水溶解性BOD5濃度S應為：b硝化需氧量D2C反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D31) 需還原的硝酸鹽氮量，微生物同化作用去除的總NW （QC=）所需脫硝量=進水總氮量出水總氮量出水總氮量用去合成的總氮量 = =（mg/L）需還原的硝酸鹽氮量 NT=67200(kg/d)D3=NT==(kgO2/h)故AOR=D1+D2+D3=+=(kgO2/d)= (kgO2/h)最大需氧量與平均需氧量之比為1:4則AORmax===(kgO2/d)=)每去除1kgBOD5的需氧量②標準需氧量。設計采用的是鼓風曝氣，微孔曝氣器布置在池底，，氧轉(zhuǎn)移的效率取為EA=20%，將設計需氧量AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量SOR。105Pa，故壓力修正系數(shù)ρ=工程所在地區(qū)大氣壓/（105）=1查附錄九得水中溶解氧飽和度CS(20)=， CS(20)=空氣擴散器出口處絕對壓空氣離開好氧反應池時氧的百分比Qt為：好氧反應池中平均溶解氧飽和度為本設計CL=2mg/L，α=，β=，代入上述數(shù)據(jù)得標準需氧量為好氧反應池平均時供氣量為③所需空氣壓力P（相對壓力）式中 h1─供風管道沿程阻力(MPa)； h2─供風管道局部阻力(MPa)； h3─曝氣器淹沒水頭(MPa)； h4─曝氣器阻力，微孔曝氣h4~， 。 △h─富余的水頭(MPa)，其值范圍為△h=。定，代入數(shù)據(jù)得根據(jù)計算出來的供氣量，還有實際風壓、污水量及負荷變化等情況選定風機臺數(shù)，進行鼓風機和機房設計。④曝氣器數(shù)量計算（以單組反應池計算）a根據(jù)供氧能力設計計算曝氣器的數(shù)量式中 h1─根據(jù)供氧能力需要曝氣器個數(shù)(個)； qc─曝氣器標準狀態(tài)下，與好氧反應池工作條件接近時的供氧能力(kgO2/())。選用微孔曝氣器，按照相關手冊，=1~3m3/()時，曝氣器氧利用率EA=20%，~，充氧能力qc= kgO2/()，則 （個） 2組=21803=3606個）b以微孔曝氣器服務面積進行校核(m2)⑤供風管計算。供風管道指風機出口至曝氣器的管道a干管：供風干管采用環(huán)狀布置流量流速V=10m/s，則管徑取干管管徑DN400校核 b支管：單側(cè)供氣（向單側(cè)廊道供氣）支管（布氣橫管）流量為QS單= 流速V=10m/s，則管徑取支管管徑DN250雙側(cè)供氣（向兩側(cè)廊道供氣）流量為QS雙= 流速V=10m/s，則管徑取支管管徑DN350（11）厭氧池設備選擇厭氧池分成三格，每格內(nèi)設置一臺機械推流器。厭氧池內(nèi)設3臺潛水推流器，所需功率按5W/m3污水計算。厭氧池有效容積 V單=5964=1416（m3）混合全池所需功率 N=14165=7080（w）每臺攪拌機軸功率 N單=N/3=7080/3=2360（w）選用12臺QJB40/6E5型潛水攪拌器，額定功率4kw。缺氧池與厭氧池一樣。（12）污泥回流設備選擇QR=RQ=143397=43397（m3/d）=（m3/h）設計一座回流污泥泵房，選用三臺300WQ900830潛污泵，兩用一備，單泵流量QR單=QR/2=（m3/h）。（13）混合液回流泵 R內(nèi)=200%QR=R內(nèi)Q=243397=86794（m3/d）=（m3/h）單池回流量=（m3/h）=（L/s），葉輪直徑為615mm。（14）鼓風機選擇：Gsmax= m3/h= m3/min，P=49kPa根據(jù)供氣量和壓力選用4臺RB32，口徑為200mm，轉(zhuǎn)速為1180r/min，電機功率75kw的羅茨鼓風機（1臺備用）（15）曝氣器選擇型號：STEDCO200 φ200型橡膠膜微孔曝氣器，水深4m，供氣量1~3（m2/()）