【文章內(nèi)容簡介】 用的計量工器具具有完 好性、有效性。損壞的器具及時更換，對即將到期的工具要及時進行校驗。 施工過程中的技術控制： 準，裝配推力軸承的正反向推力瓦和正反向墊環(huán)，將轉子推力盤靠緊工作瓦，使轉子處于工作位置；低壓轉子就位以低壓反向第一級隔板與葉輪間的軸向間隙為安裝基準，用斜形塞尺測量通流部分所有動、靜之間軸向間隙（ 所有這些間隙要按左、右測量兩組數(shù)據(jù)，并記錄）。 ，軸端汽封，隔板徑向汽封與動葉圍帶之間的徑向間隙 。貼醫(yī)用膠布根據(jù)汽封間隙的大小每一測大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 17 點分兩道貼不同厚度（兩層、叁層）來測，并記錄。 ；試扣上缸，拆除正向推力瓦塊，轉子頂靠非工作瓦塊，在轉子軸肩側面（軸向）架百分表，頂動轉子向工作瓦塊方向，至百分表不變?yōu)橹?，記錄?shù)據(jù)。此數(shù)據(jù)減去推力間隙，為轉子動葉與下一級靜葉之間最小間隙；反之拆非工作瓦塊，轉子頂靠正向工作瓦塊，測量數(shù)據(jù)為動葉與前一級靜葉（本級）之間最小間隙。 廠用電率 本工程廠用電情況 大唐八〇三 發(fā)電廠 “上大壓小”擴建工程 每臺機組設一臺廠用高壓分裂變，設 6kV 工作 A、 B 兩段，機組負荷及公用負荷分接在兩臺機組的廠用工作段上。 每臺機設置一臺容量為 50/3535MVA 的高壓廠 用工作變壓器，廠用變壓器的高壓側電源由本機組發(fā)電機引出線上支接 ，將兩臺機組的 6KV廠用段拉手配置進行選取。兩臺機組設置 1臺分裂變作為啟動 /備用變壓器。 輸煤系統(tǒng)和脫硫系統(tǒng)的高壓電動機及低壓變壓器直接由主廠房廠用高壓段供電。主廠房內(nèi)每臺機組成對設置鍋爐變、汽機變、每臺機組設一臺公用變、一臺照明變，兩臺機公用變、照明變互為備用。 八〇三 發(fā)電廠新建工程廠用電率 : %（含脫硫）。 對標優(yōu)秀電廠 表 9 國內(nèi)優(yōu)秀電廠對標情況表 廠用電率（ %） 設計值 實際值 備注 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 18 云岡熱電廠 % % 哈一熱電廠 % % 酒泉熱電廠 % % 對標情況分析及采取措施 對標分析 由于本工程采用布袋除塵， 布袋除塵器效率 ≥ 96%。由上表可知，對標各廠廠用電率皆 高 于本工程，表明通過技術改進，可降低廠用電率。 系統(tǒng)設計優(yōu)化 對標 云岡熱 電廠的廠用電設計規(guī)劃，針對 八〇三 發(fā)電廠 新建工程的系統(tǒng)要做進一步的系統(tǒng)優(yōu)化，保證滿足正常安全的運行前提下，對電廠系統(tǒng)、主要設備的選型進行優(yōu)化設計，提高效率，合理降低設備備用余量，降低廠用電率。 主廠房通風采用以自然進風，自然排風的通風方式。 適當選取配電電纜、導線的截面，考慮電纜、導線初投資和長期運行的節(jié)能效果，盡量減少線路上的能量損耗，生產(chǎn)車間緊溱，盡可能減少地下電纜溝道。 優(yōu)化照明方案，照明采用節(jié)能型燈具，減少損耗。在保證安全穩(wěn) 定的前題下，現(xiàn)場的燈具布置上更合理， 送引風機及其它風機的煙風道的位置、距離、通徑、轉彎半徑等優(yōu)化，降低煙風道系統(tǒng)阻力。 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 19 ，降低能耗。 提高保溫工藝，減少能量損耗。優(yōu)先使用國家、行業(yè)推薦的節(jié)能、高效、環(huán)保的施工設備和機具，優(yōu)先考慮耗用電能或能耗較少的施工工藝。避免設備額定功率遠大于使用功率或超負荷使用設備的現(xiàn)象。 選型工況點應盡量設在高效區(qū)。風機、泵等設備的設計選型杜絕大馬拉小車。設計選型合理強調(diào)的是改善和調(diào)整，是裕量予留的合理，是設備要按運行要求在設備高效區(qū)選型。 設備優(yōu)選、杜絕小馬拉大車 風煙、制粉、循環(huán)水等設備用電量占全部廠用電量的 70%～ 75%左右，主要輔機具有很大的節(jié)電潛力，減少風煙、制粉、循環(huán)水系統(tǒng)輔機耗電量，是降低機組廠用電率的關鍵。 主機設備 鍋爐系統(tǒng)：引風機與脫硫增壓風機合二為一。一次風機采用離心式，送風機采用動葉可調(diào)軸流式?？諝忸A熱器采用良好的、有效的固定密封系統(tǒng)，并采用多密封結構 。 汽輪機系統(tǒng)；提高汽輪機熱效率，降低熱耗；改善冷凝器設計，提高冷卻效率。凝結水泵采用變頻。給水泵采用合理的運行方式，做到全程汽泵調(diào)節(jié)。 發(fā)電機系統(tǒng)：提高發(fā)電機和勵磁機的效率，降低鐵損和銅損；改善氫油水系統(tǒng)的配置，提高水冷氫冷效果，降低損耗。 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 20 電氣設備 變壓器設備。降低變壓器的空載損耗 (鐵損和雜散損耗 )和負荷損耗 (銅損 )，提高變壓器效率。 封閉母線。降低母線的損耗，增大母線截面， 改變母線連接部位狀況，減小母線的阻抗，降低母線工作溫度。 ，選用節(jié)能型燈具。 ： 在鍋爐制粉系統(tǒng)中選用耐磨性能好，易檢修，電耗低的中速磨。 在機組啟動時利用啟動爐蒸汽 ,直接驅動汽輪機給水泵供鍋爐給水 ,減少電動給水泵的投運來降低電耗。 提高閥門質(zhì)量，消除閥門內(nèi)漏和外漏，合理選用閥門流道形式，減少閥門輸送損失。 合理選取泵、風機等設備的設計余量， 避免小馬拉大車，降低工程造價，提高機組經(jīng)濟性。 本工程鍋爐效率 大唐八〇三發(fā)電廠新建工程鍋爐 由北京巴布科克 ?威爾科克斯有限公司制作供貨。 鍋爐采用自然循環(huán)、前后墻對沖燃燒方式，單爐膛，一次再熱，平衡通風，鍋爐緊身封閉，室內(nèi)布置，固態(tài)排渣，全鋼架懸吊結構的 ∏型汽包鍋爐 。 額定工況鍋爐熱效率試驗 為 %。 對標情況 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 21 國內(nèi)同類型機組鍋爐效率對標情況如下表 10： 表 10 國內(nèi)同類型機組鍋爐效率表 鍋爐效率 （ %） 設計值 實際值 備注 云岡熱電廠 哈一熱電廠 大唐八〇三發(fā)電廠 對標情況分析及采取措施 對標分析 根據(jù)表中數(shù)據(jù)，本工程鍋爐效率較 高 ，這是由于本工程 設計煤種的含硫量為 %，校核煤種 1的含硫量為 %，校核煤種 2的含硫量為 %,均不屬于高硫煤種， 采用了 防止受熱面高溫腐蝕措施 ；同時鍋爐 采用的 Bamp。W公司的雙調(diào)風旋流燃燒器本身就是一種低 NOx燃燒器，從兩個方面降低了 NOx的生成量 。表明通過技術改進，是可以提高鍋爐效率的。 提高鍋爐效率所采取的 措施 根據(jù)熱平衡理論，鍋爐效率可通過 反平衡法 計算，即 通過測定和計算鍋爐各項熱量損失，以求得熱效率。 此 法有利于對鍋爐進行全面的分析，找出影響熱效率的各種因素，提出提高熱效率的途徑。反平衡熱效率可用下列公式計算 ： 熱效率＝ 100％－各項熱損失的百分比之和 ＝ 100％－（ q2－ q3－ q4－ q5－ q6）％ 式中 q2—— 排煙熱損失； 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 22 q3—— 氣體未完全燃燒熱損失； q4—— 固體未完全燃燒熱損失； q5—— 散熱損失； q6—— 灰渣物理熱損失。 分析熱效率計算公式，其中 ， q5（散熱損失）主要與鍋爐散熱表面積的大小、水冷壁的敷設情況、管道的保溫以及周圍環(huán)境有關； q6（ 灰渣物理熱損失 ）取決于燃料的灰分、燃料的發(fā)熱量和排渣方式等，這兩項熱損失主要受客觀因素影響，在實際運行中很難進行調(diào)整。 提高鍋爐熱效率 關鍵 是降低 q2（ 鍋爐排煙熱損失 ） 和 q4（固體 未完全燃燒損失 、飛灰含碳量） 。 降低鍋爐排煙熱損失 （占鍋爐熱損失的 6％ 左右） 。 燃煤的成分直接影響煙氣量和煙氣特性，燃煤中的灰分和水分增加以及低位發(fā)熱量降低，都會導致排煙溫度升高。當煤質(zhì)變差時，著火延遲， 火焰中心上移，爐膛出口煙溫上升，排煙溫度升高。故鍋爐運行時應盡量選用灰分和水分含量低的優(yōu)質(zhì)煤種，此情況可由燃料管理部制定相關應對措施。 。鍋爐的通風為平衡通風方式，爐膛和煙道均處于負壓狀態(tài)。爐膛和對流煙道的嚴密性對排煙溫度有很大影響，冷空氣的漏入使過量空氣系數(shù)增加，其結果使排煙量和排煙溫度均增加。而冷空氣漏入制粉系統(tǒng)，會使燃燒器的配風比例發(fā)生變化，降低爐膛溫度，經(jīng)過空預器的空氣量和煙氣量比例發(fā)生變化，導致排大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 23 煙溫度升高。故在運行中應盡量控制爐膛和制粉系統(tǒng)漏風量，保持爐膛壓力穩(wěn)定，提高熱 效率。 ?？疹A器漏風系數(shù)增大，通過空預器的平均空氣量和平均煙氣量均增大，漏入煙氣中的空氣平均溫度降低，導致排煙溫度降低，但會增加鍋爐總的排煙損失和風機電耗。 。在同樣的前提下，鍋爐給水溫度增加，使爐膛中的凈熱輸入量下降，煙氣質(zhì)量流量下降，過熱器、再熱器吸熱量降低，各級受熱面出口煙氣溫度上升。 、結渣。鍋爐受熱面積灰、結渣直接影響傳熱效率，使傳熱系數(shù)降低，煙氣的放熱量減少；空預器堵灰，則空預器的傳熱面積減少，會導致排煙溫度升高，熱損失明顯增大。為了減少受熱面積灰 ，不得不對受熱面進行吹灰，又導致了鍋爐效率的下降和補水率的增加；吹灰汽量過大時，還會導致燃料量增加、過熱汽溫升高。 降低 固體 未完全燃燒熱損失 ： 。煤質(zhì)影響鍋爐的燃燒工況，當煤中揮發(fā)分降低、發(fā)熱量低時，飛灰含碳量增加。鍋爐運行時應盡量選用和鍋爐型式、燃燒器布置方式相對應的設計煤種和校核煤種。并 根據(jù)鍋爐負荷及時調(diào)整燃燒工況，合理配風，盡可能降低爐膛火焰中心位置，讓 燃料 在爐膛內(nèi)充分燃燒。 。爐膛的氧量對鍋爐的燃燒經(jīng)濟性影響非常大，爐膛氧量過大， q2（ 鍋爐排煙熱損失 ）會增加； 氧量過小會使 q3（ 氣大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 24 體未完全燃燒熱損失 ） +q4（ 固體未完全燃燒熱損失 ）增加； q2+q3+q4為最小時的爐內(nèi)氧量是通常運行的合理數(shù)值。 。煤粉越細，會燃燒的越完全，固體未固體 未完全燃燒 熱 損失 越小，且不易結渣。但對制粉系統(tǒng)而言，電耗增加，金屬磨損量也增加。因此，應該選用使固體未固體 未完全燃燒 熱 損失 和制粉能耗之和最小的最佳煤粉細度。 。鍋爐燃燒器運行中，不同的配風方式，一、二風配比，燃燒器的組合方式、燃燒器的擺角等的變化均會影響燃燒火焰中心位置和燃燒效果，引起鍋爐效率的變化。 降低鍋爐的散熱損失， 選用保溫效果最好的材料，提高對保溫材料施工驗收的標準，并在運行過程中 加強 對 鍋爐管道及本體保溫層的維護和檢修。 以上著重就影響鍋爐效率的各方面因素進行分析，以便優(yōu)化鍋爐運行工況，提高鍋爐效率，達到節(jié)能增效的目的。 本工程煤耗情況 本工程的汽輪發(fā)電機組由 由東方汽輪機有限公司 生產(chǎn) ,型號為CJK300/；鍋爐由 北京巴布科克 威爾科克斯有限公司 生產(chǎn)，型號為 Bamp。WB1156/；發(fā)電機由 東方電氣集團東方電 機有限公司 生產(chǎn)，型號為 QFSN300220B。 機組供電 煤耗為 292 g/kWh。 對標優(yōu)秀電廠 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 25 通過調(diào)研收集國內(nèi)行業(yè)先進指標，對標情況如下表 11： 表 11 國內(nèi)同類型機組對標情況 供電煤耗（ g/kWh） 設計值 試驗值 實際值 備注 八〇三發(fā) 電廠 云岡熱電廠 月華能集團各級機組供電煤耗 哈一熱電廠 對標情況分析 及采取措施 表 12 八〇三發(fā) 電廠供電煤耗計算表： 工況： VWO TRL THA TMCR 鍋爐效率： % % % % 主蒸汽管道效率： 99% 99% 99% 99% 絕對電效率：（ 3600/熱耗率） 熱耗率： 7520 kJ/ 7521 kJ/ 7521 kJ/ 7571 kJ/ 全廠熱效率：（鍋爐熱效率主蒸汽管道熱效率絕對電效率） % % % % 全廠供電熱效率：（全廠熱效率（ 1廠用電率）） % % % 全廠供電標準煤耗率：（ 123/全廠供電熱效率） 全廠標準煤耗率： 廠用電率： % 從上表可以看出影響供電煤耗的主要幾個因素是：熱耗率、鍋爐效率、廠用電率，由于主蒸汽管道熱效率區(qū)別很小一般取 99%，故要降低全廠標準煤耗率，只能從熱耗率、鍋爐效率、廠用電率三個參數(shù)考慮。 各參數(shù)對標： 表 13 國內(nèi)同類型機組熱耗率對 標： 大唐八〇三發(fā)電廠“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)擴建工程 對標分析專題報告 26 汽輪機熱耗 kJ/kWh 設計值 試驗值 實際值 備注 八〇三發(fā) 電廠 7571 云岡熱電廠