【文章內(nèi)容簡介】 臺肩支承，上下處使用鎖緊螺母來鎖緊。（2） 兩梁都使用調(diào)節(jié)螺母支承，用鎖緊螺母上下鎖緊。（3） 上梁利用的是立柱的臺肩支承，調(diào)節(jié)使用的螺母安裝在工作臺面上，兩端用鎖緊螺母鎖緊。（4） 上橫梁利用立柱臺的調(diào)節(jié)螺母來支承，立柱肩支在承載工作臺面上，兩端利用鎖緊螺母固定好。 結構形式圖27立柱結構形式通常選取立柱的構造時，應當考慮立柱和上橫梁、工作臺應該利用預緊來使安裝更加便捷并且在調(diào)整精度時應該簡單。故我們選擇結構型式如圖2—7（d）所示。上橫梁利用的是立柱臺調(diào)整螺母支撐住立柱臺肩支撐在工作臺面上，兩端再利用鎖緊螺母固定。 形狀尺寸要求(1)～；(2)立柱導向面的錐度和橢圓度不能夠超過公差的二分之一；(3)；(4)毛坯應當正火處理，從而去除掉鍛造中產(chǎn)生的內(nèi)部應力；(5)立柱導向面在允許的條件下應該熱處理，立柱導向面的硬度不能夠低于HRc45，或者進行立柱表面鍍鉻處理，～ mm。 充液閥 充液閥工作原理充液閥的作用有兩個，如圖28。，油缸的上腔會出現(xiàn)真空，所以會使充液閥打開，油箱中的油會經(jīng)過充液閥進入到油缸的上腔；，會使油缸上腔中的油經(jīng)過充液閥迅速進入到油箱。圖28 充液閥原理圖 充液閥的結構形式充液閥其實也是一種可控單向閥，液壓機為了能夠提高生產(chǎn)率或者在熱壓成型時候減少工件的溫降，通常需要有比較迅速的空程速度和回程速度，這個速度通常要比壓制速度大幾十倍。在不增加輔助油泵的條件下，同時使功率損耗降低，利用充液系統(tǒng)這種方法比較有效。按照液壓機的工作原理進行劃分，充液閥分為常開式和常閉式。因為我這次設計的液壓機屬于中小型液壓，所以采用的是常閉式結構（圖29）。特點：常閉式充液閥是常閉的，它可以自動開啟，它的閥直徑很大，常閉式充液閥采用的結構為上彈簧結構，具有質(zhì)量小，慣性小，動作靈活并且可靠的特點。通常將這種充液閥安裝于缸底，并且它會完全浸入到箱體的液壓油之中。圖29 立式充液閥結構 工作缸 結構形式壓力機主要執(zhí)行工作部件是工作缸，工作缸通常作往返運動，并且能夠把高壓液體的壓力能轉變?yōu)樽尮ぜ巫兓虺尚偷臋C械功。液壓缸的形式通常有三種，我這次設計的液壓機采用的是活塞式的液壓缸，這是因為活塞式的液壓缸能夠完成兩個方向的作用，活塞式液壓缸不僅能夠?qū)崿F(xiàn)工作進程，而且也能夠完成回程，所以可以讓液壓機的結構形式變簡單，從而讓液壓機的構造更加緊湊，零件的數(shù)量更少，需要的布置空間更小。由于本液壓機為8000KN，故液壓缸缸體材料選用35。油缸缸底可用鍛造方法制造，缸底為平底結構，缸底設回程緩沖，如圖210所示。圖210活塞式液壓缸油缸的設計參數(shù)：(1)油剛內(nèi)直徑: φ600 mm (3)活塞行程: 900 mm (2)活塞桿直徑: φ450 mm （4)液體工作壓力: 25 Mpa加工技術要求(1)保證油缸內(nèi)圓柱面與前端環(huán)面垂直，；(2)前端面用環(huán)形件安裝，其肩面的兩個成壓平面要相互平行， mm；(3) 保證裝配后， MPa的液壓油試驗，應能克服阻力作往復運動。它的運動方向應該和油缸的軸線相平行、和油缸的前法蘭的安裝肩面和活塞桿頂端面垂直， mm。 設計尺寸主壓力： P=(105Pa) (21)回程壓力： P=(D2d2)P(105Pa) (22)式中： D—油缸外徑，D =67cm；D—油缸內(nèi)經(jīng)，D =50cm；d—活塞桿直徑，d =45cm；P—液體工作壓力，P =25 MPa。根據(jù)結構尺寸得實際工作壓力： P=502250=4906250 N P=(502452)250=。 活動橫梁結構的設計 結構形式(1)外形尺寸（ABH）：20001500800 ㎜；(2)材料選用HT200，通過鑄造制成，如圖211所示。圖211活動橫梁結構圖 加工技術要求(1) 為了能夠節(jié)省金屬并且減小自身的重量，把活動橫梁設計成箱體，把裝配的各式缸、活塞以及立柱處設計為圓筒形，在中間部位分布肋板，并且在承重大的地方布置的筋板更加的密集，這樣可以加強活動橫梁的剛度，降低活動橫梁的局部應力；(2) 合理地分布活動橫梁內(nèi)部的肋板，能夠讓橫梁的自身重量更輕，同時也有較強的強度和合適的剛度；(3) 在設計橫梁的時候，需要留意的是讓各部分的厚度沒有突變，這樣可以防止冷卻不均造成的內(nèi)應力，在聯(lián)接的過渡部分應該有較大的圓角，如圖2—11所示。(4) 活動橫梁和柱塞連接地方，開著環(huán)形的集油槽，從而可以貯存油缸缸口部漏出的液壓油。 形狀和尺寸要求(1) 聯(lián)接活塞桿的孔的軸線應該和四立柱的孔軸線互相平行，它的平行度≤；(2) 活動橫梁下平面的直線度，按JB129373的標準公差≤；(3) 連接活塞桿的孔軸線和四立柱的孔軸線與下平面之間的垂直度允許誤差≤～；(4) 下平面與上平面之間的平行度允許誤差≤； (5) 四立柱的孔與導套外圓之間的配合度公差為D3/gd。中心孔和活塞桿的外圓之間的配合精度通常是D4/dc。 本章小結本章主要對液壓機的本體結構進行了詳細的設計，其中包括上橫梁、工作臺、立柱、活動橫梁、充液閥和工作缸等的設計。設計包括結構設計、形狀和尺寸設計。最后對液壓機的各部件的結構有了較為準確的數(shù)據(jù)。第3章 液壓機的強度與剛度計算 工作缸的強度計算 缸體的強度計算1．缸體的中段強度計算 油缸筒部的強度的分析如圖31所示。圖31 工作缸筒部受力狀態(tài)由第四強度理論知　　　　　　　= (31)式中：　 —作用在缸筒內(nèi)任一點K處的切應力，且有＝式中：　 —作用在缸筒內(nèi)任一點K處的徑向應力，且有＝式中：　　—作用于缸筒的軸向應力，且有＝式中：　　r1—工作缸內(nèi)半徑；　　　　　 r2—工作缸外半徑；　　　　　 r—所求應力點位置的半徑；　　　　　 p—油缸最大工作壓力。當r=r1時：＝－Ｐ；＝；＝即油缸筒內(nèi)壁的合成力達到了最大值。將此處的σr、σt、σz分別代入式（31）中，可得油缸筒部內(nèi)壁的合成應力為：　　　　　　　　　　　　?。? (32)所設計的油缸結構尺寸參數(shù)和油缸最大工作壓力分別為： r1=50 cm；r2=74 cm；pmax=25 Mpa，代入式（32）計算得：?。?(105Pa)2. 缸體的支承臺肩處強度計算（1）支承臺肩處擠壓應力：支承臺肩結構如圖3—2 = (33)式中： P—主壓力，P=496025(105Pa)； D2—缸體支承臺肩處外徑，D2＝74cm； D3—缸體支承臺肩階梯處外徑，D3＝69； S—倒角尺寸，S＝—許用擠壓應力，1200105Pa?！?=(105Pa)（2）支承臺肩斷面強度計算：從圖32可知，臺肩處斷面上的合成應力應該是彎曲應力和拉伸應力的和。即: =(105Pa) (34)式中： P—主壓力，P=4960250N； D2—缸體支承臺肩處外徑，D2＝60cm； D3—缸體支承臺肩階梯處外徑，D3＝69cm。