【文章內容簡介】 損害。設計中取四組格柵，N=4組，每組格柵與沉砂池合建，安裝角度α=60176。： （41）n——格柵柵條間隙數(shù)（個）；Q——設計流量（m3/s）；α——格柵傾角（176。）；N——設計的格柵組數(shù)（組）； b——格柵柵條間隙（m）； h——格柵柵前水深（m）；v——格柵過柵流速（m/s）。 設計中取h=，v= m/s，b= ，α=60176。，N=4，Q= m3/s，則計算得到n=，取n=33個。： B=S(n－1)+bn （42）B——格柵槽寬度（m）；S——每根格柵條的寬度（m）。設計中取S=，則計算得B=。： （43）h1——水頭損失（m）； β——格柵條的阻力系數(shù)，查表β=～； k——格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般采用k=3。 設計中取β=，k=3，得到h1 =。： （44） L——格柵部分總長度（m）； H1——格柵明渠的深度（m）。 設計中H1 =+=，得到L=。： （45） W——每日柵渣量（m3/d）；W1——每日每103m3污水的柵渣量（m3/103m3污水），污水。設計中取W1 =，計算得W=＞。采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。：城市污水通過DN1600mm的管道送入進水渠道，格柵的進水渠道與格柵槽相連，格柵與沉砂池合建一起，格柵出水直接進入沉砂池，進水渠道寬度B1 =B=，渠道水深h1=h=。格柵與沉砂池合建的格柵平面布置如下圖： 格柵與沉砂池合建的格柵平面圖Fig. The horizontal plan of the build of the grill and the sand collector：沉砂池是借助于污水中的顆粒與水的比重不同，使大顆粒的沙粒、石子、煤渣等無機顆粒沉降，減少大顆粒物質在輸水管內沉積和消化池內沉積。沉砂池按照運行方式不同可分為平流式沉砂池，豎流式沉砂池，曝氣式沉砂池，渦流式沉砂池。設計中采用曝氣沉砂池，沉砂池設4組，N=4組，： （46）V——沉砂池有效容積（m3）； Q——設計流量（m3/s）； t——停留時間（min），一般采用13min。設計中取t=2min，Q=，得到V=。： （47） v1——水平流速（m/s）。設計中取水平流速v1=,得到A=。： （48）h2——沉砂池有效水深（m），一般采用23m。設計中取h2=，得到B=。B/h2=2,滿足要求。： （49）計算得到L=12m。： （410）q——每小時所需的空氣量（m3/h）； d——每m3污水所需空氣量（m3/m3污水）。 設計中取d=，得到q =。（單池所需氣量）。： （411）X——城市污水沉砂量（m3/106m3污水），一般采用30m3/106m3污水； T——清除沉砂的間隔時間（d），一般取12d。設計中取T=2d，得到V =。： （412） n——沉砂斗個數(shù)（個）。設計中取n=4，得到V0=。： （413） h3′——沉砂斗高度（m）； α——沉砂斗壁與水平面的傾向（176。），一般采用圓形沉砂池α=55176。，矩形沉砂池α=60176。； α1——沉砂斗底寬度（m）， m。設計中取h3′=，α=60176。，α1=，得到a=。： （414）得到V0＇=。：格柵出水送入沉砂池的進水渠道，然后向兩側配水進入沉砂池，進水渠道水流流速：（415） B1——進水渠道寬度（m）； H1——進水渠道水深（m）。 設計中取B1=，H1=，得到V1=。：出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保證沉砂池內水位標高恒定，堰上水頭： （416） Q1——沉砂池內設計流量（m3/s）； m ——流量系數(shù)，； b2——堰寬（m），等于沉砂池的寬度。設計中取m=，b2=，得到H1=。，出水流入出水槽，出水槽寬度B2=，出水槽水深h2=，水流流速v2=。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管。管徑DN2=800mm，管內流速v2=，水力坡度i=‰。：采用吸砂泵排砂，吸砂泵設置在沉砂斗內，借助空氣提升將沉砂排出沉砂池，吸砂泵管徑DN=300mm。曝氣沉砂池剖面如下圖： 曝氣沉砂池剖面圖 The section plane of aeration sand collector：初次沉淀池是借助于污水中的懸浮物質在重力的作用下可以下沉，從而與污水分離，初次沉淀池去除懸浮物40%~60%，去除BOD20%~30%。初次沉淀池按照運行方式不同可分為平流沉淀池、豎流沉淀池、輻流沉淀池、斜板沉淀池。設計中采用平流沉淀池，平流沉淀池是利用污水從沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池長度從另一端流出，污水在沉淀池內水平流動時，污水中的懸浮物在重力作用下沉淀，與污水分離。平流沉淀池由進水裝置、出水裝置、沉淀區(qū)、緩沖層、污泥區(qū)及排泥裝置組成。沉淀池設四組，N=4組，每組設計流量Q=。： （417）F——沉淀池表面積（m2）；q39?！砻尕摵桑╩3/m2h），h。設計中取q’=2，得到 F=。：h2=q＇t （418）t——沉淀時間(h)。設計中取t=，得到 h2=。：V’=Qt3600 （419）得到V’=。：L= （420）v ——設計流量時的水平流速(mm/s),一般采用v≤5mm/s。設計中取v=5mm/s，得到 L=27m。：B=F/L （421）得到 B=。： （422） b ——沉淀池分格的每格寬度（m）。設計中取b=，得到n1=，取n1=7個。：，大于4，滿足要求。長深比為9，滿足812之間的要求。： （423）Q——設計流量（m3/s）；C1——進水懸浮物濃度（mg/L）； C2——出水懸浮物濃度（mg/L），一般采用沉淀效率η=40%60%； K2——生活污水量總變化系數(shù)； γ——污泥容重（t/m3），約為1； p0——污泥含水率（%）。設計中取每次排泥間隔時間T=1d，污泥含水率P0=97%，沉淀池的沉淀效率η=50%，出水懸浮物濃度C2=[100%－50%]C1=C1，計算得 V=。： （424）得到V’=。： （425） a——沉淀池污泥斗上口邊長（m）； a1——沉淀池污泥斗下口邊長（m），； h4——污泥斗高度（m）。設計中取a=4m，h4 =，a1=，得到V1=22m3。：H=h1+h2+h3+h4 （426）h1——沉淀池超高（m），；h3——緩沖層高度（m），；h4——污泥部分高度（m），一般采用污泥斗高度與池底坡度i=1‰的高度之和。設計中取h1=，h3=，得h4=，得到H=。：沉淀池分為四組，每組分為7格，每組沉淀池進水端設進水配水井，污水在配水井內平均分配，然后流進每組沉淀池。配水井內中心管直徑： （427） V2——配水井內中心管上升流速（m/s），一般采用v2≥。設計中取v2=，得到D’=。配水井直徑： （428） V3——配水井內污水流速（m/s），一般取v=。設計中取v3=，得到D3=。：沉淀池分為四組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的DN800進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠道向兩側流動，通過穿孔花墻流入沉淀池。，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的6%20%，則過孔流速為： （429） v2——穿孔花墻過孔流速（m/s），； B2——孔洞的寬度（m）； h2——孔洞的高度（m）； n1——孔洞數(shù)量（個）。設計中取B2=，h2=，n1=49個，得到v2=。：沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰上水深H為： （430） m0——流量系數(shù)，； b——出水堰寬度（m）； H——出水堰頂水深（m）。設計中取m0=，b=，得到H=。：沉淀池出水端設出水渠道，出水管與出水渠道連接。 （431） v3——出水渠道水流流速（m/s），一般采用v3≥；B3——出水渠道寬度（m）；H3——出水渠道水深（m）。設計中取B3=，H3=，得到v3=。出水管道采用鋼管，管徑DN=800mm，管內流速為v=,水力坡降i=‰。、出水擋板：沉淀池設進水擋板和出水擋板， ， , 。在出水擋板處設一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。：沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN200mm，排泥時間t4=30min，排泥管流速v4=，排泥管伸入污泥斗底部。：沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮板伸入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內。平流沉淀池剖面如下圖： 平流沉淀池剖面圖Fig. The section plane of stratospheric sedimentation tank第五章 污水的生物處理：設計中采用傳統(tǒng)活性污泥法。傳統(tǒng)活性污泥法，又稱普通活性污泥法，污水從池子首端進入池內，二沉池回流的污泥也同步進入，廢水在池內呈推流形式流至池子末端，其池型為多廊道式，污水流出池外進入二次沉淀池，進行泥水分離。污水在推流過程中，有機物在微生物的作用下得到降解，濃度逐漸降低。傳統(tǒng)活性污泥法對污水處理效率高，BOD去除率可達到90%以上，是較早開始使用并沿用至今的一種運行方式：（1）污水處理程度計算： 假定一級處理對BOD5的去除率為25%，則進入曝氣池中污水的BOD5濃度為： （51） 計算得Sa=。污水經(jīng)二級處理后，出水中BOD5濃度小于20mg/L，由此確定污水處理程度η。計算得到ηBOD5=%。（2）BOD5污泥負荷率：