8層小高層一榀橫向框架計算書(編輯修改稿)
2025-07-21 02:06 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 算。由于結構和荷載均對稱，故可取一半框架進行計算。彎矩計算過程如圖11，所得彎矩如圖12。計算結果，見表21和表22.表21 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總 剪 力柱 軸 力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱N頂N底N頂N底8070605040302010表22 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力層 次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱N頂=N底N頂=N底8()()()0()()()()()7()0()()()()60()()50()()40()()30()()20()()10()()注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面雪荷載作用,其它樓面活荷載作用下對應的內(nèi)力，V以向上為正。 橫向框架內(nèi)力組合 結構抗震等級結構的抗震等級可根據(jù)結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，故可得出本工程框架抗震等級為二級。 框架梁內(nèi)力組合本設計考慮了四種組合， ，及。此外本設計，這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結構果見表23，表中，兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。 （a）恒荷載作用下 （b）活荷載作用下圖11 橫向框架彎矩的二次分配法（M單位kNm） （a）恒荷載作用下 （b） 活荷載（屋面雪荷載）作用下圖12 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位：kNm） 圖13 均布荷載和梯形荷載下 圖14 均布荷載和三角形形荷載下 的計算簡圖 的計算簡圖以第一層AB跨梁考慮地震荷載作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間的最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定，由圖13可得：若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值:若，說明，則:若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均勻荷載作用下的和的計算公式（圖14）。由下式解得：對于1層，梁上荷載設計值 左邊地震時：又有：故，解得：所以。 右邊地震時：，則?！ 〖袅τ嬎? AB凈跨 左地震時：= = 右地震時： 則: ， 框架梁柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果見表23～表26。注意，在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合；并且對于二級抗震等級的框架柱，應當采用考慮水平地震作用組合所得的設計值。表23 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力→←→←一AMVB左MVB右MV4跨間MAB MBC二AMVB左MVB右MV跨間MAB MBC續(xù)表23層次截面位置內(nèi)力→←→←八AM（）V（）B左M（）V（）B右M（）V（）跨間MABMBC注：表中和分別為AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。以下部受拉為正，以向上為正。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面雪荷時對應的內(nèi)力。表24 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力→←→←8柱頂M（）N（）柱底M（）N（）7柱頂M（）N（）柱底M（）N（）6柱頂MN（）柱底MN（）5柱頂MN（）柱底MN（）4柱頂M164.N（）柱底MN（）3柱頂MN（）柱底MN（）續(xù)表242柱頂MN（）柱底MN（）1柱頂MN（）柱底MN（）注：表中以左側受拉為正，單位，以 受壓為正，單位。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應的內(nèi)力。表25 橫向框架A柱剪力組合(kN)層次→←→←8（）7（）654321注：表中V以繞柱端順時針為正。為相應于本層柱凈高上，下兩端的剪力設計值。表26 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力→←→←8柱頂M()N()柱底M()N()7柱頂M()N()柱底MN()6柱頂MN()柱底MN()5柱頂MN(()柱底MN()4柱頂MN()柱底MN()3柱頂MN()柱底MN()注：表中M以左側受拉為正，單位kNm，N以 受壓為正，單位kN。一項中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對應的內(nèi)力。續(xù)表262柱頂MN()柱底MN()1柱頂M
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