六層框架旅館含計算書畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2024-07-22 06:32 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 、內(nèi)力組合框架梁內(nèi)力組合在恒荷載和活荷載作用下,跨間可近似取跨中的代替。式中：—梁左右端彎矩，見圖21214括號內(nèi)的數(shù)值，跨中若小于，應取在豎向荷載與地震力組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，則及其的具體取值見表215：MGE及Xi值計算 表215項 層 目 跨 次（恒+）qLM跨54321MP跨54321項 層 目 跨 次BC跨54321DE跨54321注：當或時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應取或，用計算—重力荷載作用下梁端的彎矩—水平地震作用下梁端彎矩 —豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力梁內(nèi)力組合表 表216層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③6ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP5ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP3ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP2ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③1ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP注：表中彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN。表中跨中彎矩中組合彎矩未填寫處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。柱B、C內(nèi)力組合見表21218 L柱內(nèi)力組合表 表217層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③6柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。M柱內(nèi)力組合表 表218層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。七 截面設計承載力抗力調整系數(shù)考慮地震作用時,結構構件的截面設計采用下面的表達式:式中 承載力抗震調整系數(shù) 取值見表219 S地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合 R—結構構件的組合注意在截面配筋時,組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較,挑選出最不利內(nèi)力 承載力抗震調整系數(shù) 表219材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎梁軸壓比﹤偏壓軸壓比的墻偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏壓橫向框架梁截面設計以第一層梁為例,梁控制截面的 內(nèi)力如圖215所示,圖中單位為 單位為砼強度等級C30 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖215 第一層梁內(nèi)力示意(1) 梁的正截面強度計算見表220 框架梁正截面強度計算 表220一層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763763763763763603402402ρ%二層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)49174選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763603402402ρ%三層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763402402402ρ%四 層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)603603509603603402402402ρ%五層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)509509603509509402402402ρ%（2）
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