【文章內容簡介】 AB跨、 CD跨墻：墻厚 240mm，計算長度 6500mm，計算高度 3600600=3000mm。 單跨體積： 3= 單跨重量： = 數量： 17 總重： 17= BC跨墻：墻厚 240mm，計算長度 1700mm，計算高度 3600600=3000mm。 單跨體積：（ *） = 單跨重量： = 25 數量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計算長度 72002400=4800mm，計算高度 3600120=3480mm。 體積： = 重量： = 橫墻總重： ++= 縱墻： ①②跨外墻：單個體積： [（ ） （ 2） ] = m3 數量： 12 總重： 12 = 廁所外縱墻：體積： = m3 總重： = 樓梯間外縱墻：體積： = m3 總重： = 門衛(wèi)外縱墻：體積： = 總重： = 內縱墻：單個體積： ( *2) = 單個重量： = 數量： 12 總重： 12= 廁所縱墻：單個體積： （ ） = 單個重量： = 數量： 2 26 總重： 2= 正門縱墻：總重：（ ） = 縱墻總重： ++++++ = （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃 窗）： 走廊窗戶： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數量： 26 重量： 26= 辦公室窗戶： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數量： 2 重量： 2= 總重： += （ 4）、門重計算： 木門：尺 寸： 1200mm 2400mm 自重： 數量： 重量： = 鐵門：尺寸： 6500mm 3000mm 自重： 數量： 27 重量： 3* = 總重： += （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： 13++=（ m2） 恒載： = 活載： = 由以上計算可知， 一層重力荷載代表值 為 G1=G 恒 + G 活 =（ +） +（ 819+63） + +++ ++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數 。 第二層： （ 1）、梁、柱 橫梁： AB跨： 300mm 600mm 18根 = BC跨： 250mm 400mm 9根 = 縱梁： 819+63=882KN 柱： 類別 計算高度（ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體積 （ m3） 數 量 （根 ） 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 柱 3600 400 600 25 36 （ 2）、內外填充墻重的計算： 28 橫墻總重： 縱墻： 比較第二層縱墻與第一層的區(qū)別有： 大廳：一層有鐵門 二層 A④⑤、 B④⑤、 B⑤⑥跨有內墻。 比較異同后，可得第二層縱墻總重為： +（ ） +（ ） +（ ） =+++ = （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃窗）： 第一類： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數量： 29 重量： 29= 第二類： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數量： 2 重量： 2= 總重： += （ 4）、門重計算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 29 自重： 數量： 重量： = （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： + =（ m2） 恒載： = 活載： = 由以上計算可知， 二層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ +） +882 + +++ ++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其 重力荷載的增大系數 。 第三層至第五層： 比較其與第三層的異同，只有 B④⑤、 B⑤⑥不同，可得 三到五重力荷載代表值為： G35=+（ ） = 屋面恒載、活載計算： 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 五 層重力荷載代表值 為 G6=G 恒 + G 活 =（ +882+） +++++ 30 +（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數 。 頂端重力荷載代表值的計算： 橫梁： 2= 縱梁： 2= 柱： 4= 橫墻： 2= 縱墻： （ ） +（ ） = 木門： = 窗： = 樓板恒載、活載計算： 面積： = 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 頂端重力荷載代表值 為 G 頂 =G 恒 + G 活 =++++++++(+) = 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 G i的計算結果如下圖所示： 31 32 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結構的內力和側移計算 一、橫向 自振周期的計算： 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法。 按式 Ge=Gn+1（ 1+3 h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結構的頂層，即： Ge= [1+3 （ 5+） ] =（ KN） 基本自振周期 T1（ s）可按下式計算： T1= T （ uT） 1/2 注： uT 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結構頂點位移。 ψ T結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數，取 。 uT按以下公式計算： VGi=∑ Gk （△ u） i= VGi/∑ D ij uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i層的層間側移剛度。 （△ u） i為第 i層的層間側移。 （△ u） k為第 k層的層間側移。 s為同層內框架柱的總數。 結構頂點的假想側移計算過程見下表，其中第六層的 Gi為 G6和 Ge之和。 33 結構頂點的假想側移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 5 762600 4 762600 3 762600 2 729530 1 923810 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2 =(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 本 結構高度不超過 40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結構等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi =（ ++ 3++） =（ KN） 計算水平地震影響系數а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 查表得設防烈度為 8度的а max= а 1=（ Tg/T1） max 34 =（ ） = 結構總的水平地震作用標準值 FEk FEk=а 1Geq = =（ KN） 因 = =T1=，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數 δ n=+= += △ F6= = 各質點橫向水平地震作用按下式 計算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） =（ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， ? n） 計算過程如下表： 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KNm ） GiHi/∑ GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 6 5 35 4 3 2 1 ∑ 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數值見上表） 三、多遇水平地震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結構的層間位移（△ u） i和頂點位移 u i分別按下列公式計算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 計算過程如下表： 36 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi （ KN） ∑ D i（ N/mm） （△ u） i （ mm） ui （ mm） hi （ mm） θ e=（△ u） i /hi 5 762600 3600 1/1225 4 762600 3600 1/899 3 762600 3600 1/747 2 729530 3600 1/639 1 923810 4700 1/999 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/6391/550，滿足規(guī)范要求。 四、水平地震作用下框架內力計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vij*yh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn框架柱的標準反彎點高 度比。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其它柱均無修正。 下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內力的計算為例： 37 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 邊 柱