【文章內容簡介】 = KNmM3=P3e3 =（）/2 = KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KNP3=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNmM3=P3e3 =（）/2 = KNm②對于第25層q2== KN/mq2，== KN/mq2，==P1=（+）= KNP2=（++）= KNP3=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNmM3=P3e3 =（）/2 = KNm③對于第1層q2== KN/mq2，== KN/mq2，==P1=（+）= KNP2=（++）= KNP3=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNmM3=P3e3 =（）/2 = KNm將計算結果匯總如下兩表： 橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）P3（KN）M1（KNm）M2（KNm）M3（KNm）6251 橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）P3（KN）M1（KNm）M2（KNm）M3（KNm）6（）（）()（）（）()（）（）()251注：表中括號內數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。`（3）恒荷載作用下梁的內力計算 第六層恒載作用圖等效均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/l=①對于第6層 MBC=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）=+[12（1/3）2+（1/3）3]/12=（KNm） MCD=q1l22/12+5q2l22/96=+5（KNm）MAB=q1l23/12+5q2l23/96=+5（KNm）②對于第15層 MBC=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）=+[12（1/3）2+（1/3）3]/12= （KNm） MCD=q1，l22/12+5q2，l22/96=+5（KNm）MAB=q1，l23/12+5q3，l23/96=+5（KNm）（4）活荷載作用下梁的內力計算 各層活荷載分布圖①對于第16層MAB=q2l21（12α2+α3）=[12（1/3）2+（1/3）3]/12=（KNm） MBC= 5q2，l22/96=5（KNm） MBC= 5q3，l23/96=5（KNm） 內力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，彎矩計算如下圖所示：(a) 頂層計算單元(單位：KNm)(a) 標準層計算單元(單位：KNm)（C）底層計算單元(單位：KNm) 恒荷載作用下框架內力計算圖(a) 頂層計算單元(單位：KNm)(b) 標準層計算單元(單位：KNm)(c) 底層計算單元(單位：KNm)(d) 活荷載作用下框架內力計算圖 恒荷載作用下框架的M圖（KNM） 活荷載作用下框架的M圖（KNM） 梁端剪力和柱軸力的計算（1）恒載作用下例：第6層：荷載引起的剪力：VB=VC=（+）/2= KN VD=（+）/2= KNVA=（+）/2=彎矩導致的剪力微小，忽略不計。B柱： N頂=+=柱重：25= KN N底= N頂+= KNC柱： N頂=++= KNA柱： N頂=++= KN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力BC跨CD跨AB跨A柱B柱C柱VB=VCVDVAN頂N底N頂N底N頂N底654321（2）活載作用下例：第6層：荷載引起的剪力：BC跨：VB=VV= CD跨：VD =CD跨：VA =B柱：N頂= N底=+= KN C柱：N頂= N底=++= KNA柱：N頂= N底=++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力BC跨CD跨AB跨B柱C柱A柱Vc=VBVDVAN頂=N底N頂=N底N頂=N底654321 框架梁的內力組合（1）結構抗震等級根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級抗震等級。（2）框架梁內力組合本方案考慮了三種內力組合，+， SGk + +。因為鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，所以在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅（），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。各層梁的內力組合和梁端剪力調整結果如下表： 各層梁的內力組合和梁端剪力調整結果表層次截面位置內力SGk調幅后SQk調幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]126BM V C左MV C右MV 5BMV C左M V C右MV4BMV C左M V C右M V3BMV C左MV C右MV2BM*V C左MV C右MV1BMV C左M V C右MV（3）跨間最大彎矩的計算以第一層DE跨梁為例，說明計算方法和過程。均布和梯形荷載下DE跨梁的受力圖，如下： 均布和梯形荷載下DE跨梁的受力圖VE= （MD+ME）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VE（2q1+q2）al/2≤0，則x≤al，其中x為最大正彎矩截面至D支座的距離，則x可由下式求解：VEq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=ME+VExq1x2/2x3q2/（6al）若VE（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VE+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=ME+VEx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=ME同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MAE+MD）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得： VE=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=ME+VExq1x2/2x3q2/3l第1層ED跨梁：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m左震： ME=m MD=mVE= （MEMD）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNmγReMmax== KNm右震： ME=m MD=mVE= （MEMD）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++（2+）0，故xal=l/3=x=（VE+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=ME+VEx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNmγREMmax== KNm其它跨間的最大彎矩計算結果見下表： 跨間最大彎矩計算結果表層次123跨EDDCEDDCEDDCMmax層次456跨EDDCEDDCEDDCMmax（4）梁端剪力的調整抗震設計中，其梁端剪力設計值應按下式調整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]①對于第6層ED跨，受力如圖所示： ED跨受力圖梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V GD=+ln== m左震：M lD=m M rD=m V=γRe[ηvD（M lD +M rD）/ln +V GD] =[（+）/+]= KN右震：M lD=m M rD=m V=γRe[ηvb（M lD +M rD）/ln +V GD]=[（+）/+]= KNDC跨：受力如圖所示：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gd=+ln== m左震：Mld= M rd=m V=γRe[ηvd（M ld +M rd）/ln +V Gd]=[2+]= KN右震：Mld= M rd=m V=γRe[ηvd（M ld+M rd）/ln +V Gd] =[2+]= KN對于第15層:ED跨：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ DC跨：q1== KN/m Q2=（+）= KN/m V Gb=+剪力調整方法同上，結果見各層梁的內力組合和梁端剪力調整表。 框架柱的內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表： 橫向框