【文章內(nèi)容簡介】 脈動的影響，取=，B類地區(qū)，基本風壓=，由荷載規(guī)范查得，=+=, 由荷載規(guī)范查得，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載Z為框架節(jié)點至室外地面高度，A為一榀框架梁各層節(jié)點的受風面積。 。 風荷載計算層次Z（m）（kN/） （kN/）A（）P（kN）54321=k（z/10）k= a=A=﹙+﹚= mA~ A=﹙+﹚= mA=﹙+﹚= m=A= 風荷載計算簡圖 豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用彎矩二次分配法計算彎矩， kN/m，可采用滿布荷載法近似考慮活荷載不利布置的影響。恒荷載作用下框架內(nèi)力計算（1）恒荷載轉(zhuǎn)化根據(jù)轉(zhuǎn)換公式： 標準層：左邊跨= =+ =中跨= =+=頂層：左邊跨==+= kN/m中跨==+=。 恒荷載轉(zhuǎn)化簡圖（2）彎矩分配恒荷載作用下。邊跨傳遞系數(shù)為1/2，遠端滑動鉸支傳遞系數(shù)為1。 恒荷載作用下彎矩分配圖（3）剪力計算 剪力近似按簡支梁計算5層左邊跨： V=1/2ql=1/2=5層中跨： V=1/2ql=1/2=1～4層左邊跨： V=1/2ql=1/2=1～4層中跨： V=1/2ql=1/2=（4）軸向力1）左邊柱 五層：+=+=四層：++=+=三層：++=+=二層：++=531kN531+=底層：++=+= 2）左中柱 五層：++=+=四層：+++=+=三層：+++=+=二層：+++=+=底層：+++=+= （5）恒荷載軸力圖 剪力圖 彎矩圖。 恒荷載軸力圖（kN）。 恒荷載剪力圖（kN）。 恒荷載彎矩圖（kNm）活荷載作用下框架內(nèi)力計算（1）活荷載轉(zhuǎn)化標準層：左邊跨q= = kN/m中跨q= 6=頂層：左邊跨q=+2= kN/m中跨q= +3=。 活荷載轉(zhuǎn)化簡圖（2）彎矩分配活荷載作用下。邊跨傳遞系數(shù)為1/2，遠端滑動鉸支傳遞系數(shù)為1。其中，彎矩近似按兩端固定的梁計算5層左邊跨： = kNm 5層中跨： = kNm1～4層左邊跨： = kNm1～4層中跨： = kNm 活荷載作用下彎矩分配圖（3）剪力計算 剪力近似按簡支梁計算5層左邊跨： V=1/2ql=1/2=5層中跨： V=1/2ql=1/2=1～4層左邊跨： V=1/2ql=1/2=1～4層中跨： V=1/2ql=1/2=（4）活荷載軸力圖 剪力圖 彎矩圖。 活荷載軸力圖（kN）。 活荷載剪力圖（kN）。 活荷載彎矩圖（kNm） 水平荷載作用下的內(nèi)力計算 在抗震設計中，當計算地震作用的標準值和計算結構構件的地震作用效應與其他荷載效應的基本組合時，作用于結構的重力荷載采用重力荷載代表值:式中，——結構或構件的永久荷載標準值； ——結構或構件第個可變荷載標準值； ——第i 個可變荷載的組合值系數(shù)。 各層重力代表值計算如下： = 恒載 + 活載 = 恒載 + 活載 1. 結構總水平地震作用 式中——結構底部剪力； ——相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值； ——結構等效總重力荷載。式中 ——集中于質(zhì)點重力荷載代表值； ——等效系數(shù)，多質(zhì)點取總重力荷載代表值的85%。 結構自振周期近似按照公式 ，計算。特征周期可根據(jù)場地類別和地震動參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)查得，地震影響系數(shù)： 其中，一般結構阻尼比，水平地震影響系數(shù)最大值。結構等效總重力荷載： 故結構總水平地震作用： 2. 各質(zhì)點的地震作用 質(zhì)點的水平地震作用為： 式中為頂部附加地震作用系數(shù)，特征周期=。 各層水平地震作用可以利用底部剪力法計算，計算過程見表5。 水平地震作用標準值 質(zhì)點高度重力荷載代表值結構總水平地震作用頂部附加地震作用系數(shù)各層水平地震作用786120786120769120769120667120 。 框架水平地震作用及層間剪力圖 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合 考慮水平風荷載作用效應較小，左右梁端彎矩相差不懸殊，在恒荷載和活荷載作用下，跨間M可近似取跨中的M代替。M≈ql－ 式中：M、M—梁左右端彎矩，為調(diào)幅后的值。 。在恒荷載下，跨中彎矩由調(diào)幅后的梁端彎矩和跨內(nèi)實際荷載求得；在活荷載下，考慮活荷載不利布置的影響。彎矩調(diào)幅應在跨中彎矩放大后進行。 框架柱內(nèi)力組合、、。 五層框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SSS①+②①+②①+②+③M(kNm)M(kNm)V(kN)①②③五層AM177?！猇跨間M—— —V—————B左M556—VB右M177。—M中跨跨中M—— —V————— 標準層框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SSS①+②①+②①+②+③M(kNm)M(kNm)V(kN)①②③中間層AM177?！猇跨間M—— —V—————B左M177?！猇B右M177?！猇中跨跨中M—— —V—————86 一層框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SSS①+②①+②①+②+③M(kNm)M(kNm)V(kN)①②③一層AM177?！猇跨間M16—— —V—————B左M177。—VB右M177。—V中跨跨中M—— —V————— 五層框架柱內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SSS①+②①+②①+②+③N相應的M(kNm)N相應的M(kNm)相應的 N(kN)①②③五層A柱M上177。M下177。177。N177。B柱M上177。M下177。177。N177。575177。575575 標準層框架柱內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SSS①+②①+②①+②+③N相應的M(kNm)N相應的M(kNm)相應的 N(kN)①②③標準層A柱M上177。177。M下177。177。N177。177。B柱M上177。177。M下177。177。N177。177。 底層框架柱內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力 SSS ①+②①+②①+②+③N相應的M(kNm)N相應的M(kNm)相應的N (kN) ①②③一層A柱M上177。177。14M下177。177。N177。177。11681168B柱M上177。177。M下177。177。N1168177。177。15091490(kN)一層標準層頂層荷載類型A柱B柱A柱B柱A柱B柱①②③177。177。177。177。177。177。內(nèi)力組合 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 截面設計 橫向框架梁截面設計以第一層梁為例,圖中M單位為kNm,V單位為kN?；炷翉姸鹊燃墳镃30，f =, f =,縱向鋼筋筋為HRB400，f =360 N/mm,=,箍筋為HRB335,f =300 N/mm。 控制截面內(nèi)力圖 跨內(nèi)截面梁下部受拉，按T形截面進行配筋計算；支座邊緣截面梁上部受拉，按矩形截面計算。翼緣計算寬度按計算跨度考慮：b= b +12 =200+1200=1400 mmh= 100mm =h=50035=465 mm跨內(nèi)截面 =1400100（46550）= kNmM= m 屬于第一類T形截面。實配：316(=603mm2) 將下部跨間截面的216(402mm2)鋼筋伸入支座，支座截面按已知受壓鋼筋的雙筋截面計算。E支座截面實配：314(=461mm2) 。 梁的正截面配筋計算表層次截面M/( kNm)b( b)/mmh/mma/mm實配鋼筋/mm配筋率（%）五六層支座A200465314(461)B左200465414(615)B右300465314(461)AB跨間1500465614(923)BC跨間1000465312(339)中間層支座A200465612(678)B左200465612(678)B右200465312(339)AB跨間15004655264720+822(5241)BC跨間1000465314(461)一層支座A200465612(678)B左200465612(678)028B右20046546(804)039AB跨間1500465920+820(5868)BC跨間1000465312(339)斜截面強度計算V=300465=故截面尺寸滿足要求。,需按構造配置箍筋。選用雙肢箍（n=2）Ф8@200，滿足要