【文章內(nèi)容簡介】 重力荷載代表值作用下M圖43（）重力荷載代表值下EF跨梁端剪力計算 表43層(KN/m)l(m)ql/2(KN)(KN)4321重力荷載代表值下FG跨梁端剪力計算 表44層(KN/m)l(m)ql/2(KN)(KN)40302010重力荷載代表值作用下V值圖44（KN）重力荷載代表值下E柱軸向力計算 表 45層截面橫梁傳剪力縱墻重縱梁重縱梁上板恒載縱梁上板活載柱重N（KN）柱軸力（KN）41_12_233_34_425_56_617_78_8重力荷載代表值下F柱軸向力計算 表 46層截面橫梁傳剪力右梁傳剪力縱梁重縱梁上板恒載縱梁上板活載柱重N（KN）柱軸力（KN）41_12_233_34_425_56_617_78_8重力荷載代表值下的軸力圖45（KN）5 內(nèi)力計算為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：⑴ 恒載作用；⑵ 活荷載作用于E～F軸跨間；⑶ 活荷載作用于G～J軸跨間；⑷ 地震荷載作用框架在豎向荷載作用下，可采用分層法、迭代法、UBC法等方法計算其內(nèi)力。本設計中，對于（1）、（2）、（3）等3種豎向荷載作用，采用二次分配法?？蚣茉谒胶奢d作用下，可采用反彎點法、D值法、門架法等方法計算其內(nèi)力。本設計對于第（4）種情況，采用D值法計算內(nèi)力。在內(nèi)力分析前，還應計算節(jié)點各桿的彎矩分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下各桿端的固端彎矩。㈠ 恒荷載標準值作用下的內(nèi)力計算由前述的剛度比可根據(jù)前面已經(jīng)計算的方法可以得出：當已知框架M圖求V圖以及求N圖時，可采用結構力學取脫離體的方法。如已知桿件（梁或柱）兩端的彎矩，其剪力： 式中 ——簡支梁支座左端和右端的剪力標準值，當梁上無荷載作用時，剪力以使所取隔離體產(chǎn)生順時針轉動為正； ——梁端彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反之為負。已知某節(jié)點上柱傳來的軸力N和左、右 傳來的剪力Vl、Vr時，其下柱的軸力： 式中 以壓力為正，拉力為負。內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。當有地震作用時，應分別考慮恒荷載和活荷載有可變荷載效應控制的組合、由永久荷載效應控制的組合及重力荷載代表值與地震作用的組合，并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構件控制截面的內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值按式： ， 計算柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算成控制截面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋略微多一點。≤30米，根據(jù)抗震規(guī)范確定框架的抗震等級為三級。對于框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整：——梁端剪力增大系數(shù)。對于框架柱組合的剪力設計值應按下式調(diào)整：——柱剪力增大系數(shù)，。一、二、三級框架結構的底層，、。底層柱縱向鋼筋宜按上、下端的不利情況配置。一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： ——節(jié)點上、下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩值之和，上、下柱端的彎矩設計值，可按彈性分析分配；——節(jié)點左、右柱端截面反時針或順時針方向組合的彎矩值之和，一級框架節(jié)點左、右梁端均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；——柱端彎矩增大系數(shù)，。第四層： 表 51截面————————————第三層： 表 52截面————第二層： 表 53截面第一層： 表 54截面梁跨中彎矩最不利內(nèi)力組合 跨中截面彎矩組合過程如下,以4—GH為例： . 4——FG： 4——GF： 用同樣的方式可以求出其他截面的跨中最不利彎矩值：：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表： 橫向框架E柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+） ] ++MmaxMM12NNminNmax4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂M326326N柱底MN1004橫向框架F柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）] ++MmaxMM12NNminNmax4柱頂MN柱底M6969N3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN：結構抗震等級：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級抗震等級。框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結果如下表：層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEkγRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]124AMVB左MVB右MV3AMVB左MVB右MV2AMV3030B左MV3030B右MV1AMVB左MVB右MV6 結構構造要求由于影響地震作用和結構承載力的因素很復雜，在對地震破壞的機理還不十分確定的情況下，對結構的許多方面難以做出準確的計算，因此依據(jù)大量的實際工程經(jīng)驗及震害調(diào)查資料，《建筑結構抗震規(guī)范》（GBJ1189）提出了一系列合理的結構構造措施以保證結構的抗震能力。 梁的構造 框架梁的截面一般由三個條件確定；①最小構造截面尺寸要求；②抗剪要求；③受壓區(qū)高度的限值?？蚣芰旱慕孛娓叨萮b一般按（1/8～1/12）lb（lb為梁的計算跨度）估算，且不宜大于1/4凈跨，梁的高寬比bb/hb較小時，混凝土抗剪能力有較大降低，同時梁截面寬度不宜小于200mm和1/2bc（bc為柱寬），梁截面的最小尺寸還應滿足豎向荷載作用下的剛度要求。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應滿足抗剪要求：非抗震設計 當 hw/b≤4時，V≤ 當hw/b≥6時，V≥ 當4hw/b6時，按直線內(nèi)插法取用?？拐鹪O計 V≤1/γRE（ fcbh0）式中hw——截面的腹板高度，矩形截面取有效高度h0，T形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應滿足：非抗震設計 x≤ξh0抗震設計 一級 x≤ 二級 x≤梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉動量，而塑性轉動量主要與混凝土相對受壓區(qū)高度有關。試驗表明，當x/ ～，梁的位移延性系數(shù)可達3～4。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。 梁的縱向鋼筋 非抗震設計時： 縱向受拉筋的最小配筋度min 支座截面 ρmin=% 跨中截面 ρmin=% 在梁端至少配置2Φ12鋼筋伸入支座，或與支座負鋼筋搭接。頂層框架梁的端節(jié)點負鋼筋應伸入邊柱內(nèi)，,而且其中至少有50%,其它層框架梁端節(jié)點負鋼筋內(nèi)應省如邊柱內(nèi)，伸入總長度不應小于la.梁支座截面下部至少有兩根鋼筋伸入柱中，伸入總長度不少于20d，若需要上彎，則水平錨固段不應小于10d.表61 縱向受拉筋的最小錨固長度表la(mm) 鋼筋類型混凝土強度等級C15C20C25≥C30Ⅰ級鋼筋40d30d25d20d