【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:23 / 73 T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q== 　　截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33132/(250100)= 　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]= 豎楞方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求! 最大撓度計(jì)算公式 其中 q —— 混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q = =； 　　 E —— 豎楞方木的彈性模量，； 　　 I —— 豎楞方木截面慣性矩 I = ； 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =()(100) = [v] 豎楞方木最大允許撓度，[v] = ； 豎楞方木的最大撓度滿(mǎn)足要求! 五、柱箍的計(jì)算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 鋼柱箍的規(guī)格: 輕型槽鋼10050； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = 3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = 4； 597 467 597 A B B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖 其中 P —— 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (+) = 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到24 / 73 . B方向柱箍剪力圖(kN) B方向柱箍彎矩圖() B方向柱箍變形圖() 最大彎矩 M = 最大支座力 N = 最大變形 v = 柱箍截面抗彎強(qiáng)度計(jì)算公式 其中 Mx —— 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值, Mx = ； x —— 截面塑性發(fā)展系數(shù), ； 　　 W —— 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 3； 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2): [f] = B邊柱箍的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = ； B邊柱箍的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求! 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 v =25 / 73 [v] 柱箍最大允許撓度，[v] = ； 柱箍的最大撓度滿(mǎn)足要求! 六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式: N [N] = fA 其中 N —— 對(duì)拉螺栓所受的拉力； 　　 A —— 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm 2)； 　　 f —— 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm 2； 。 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到B方向?qū)菟┑闹睆揭笥?4mm!樓板（）模板扣件鋼管6m高支撐架計(jì)算書(shū) ，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=，立桿的步距 h=。 樓板支撐架荷載計(jì)算單元（采用的鋼管類(lèi)型為 48） 一、支撐木方的計(jì)算 木方按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = ； I = ；26 / 73 木方楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 ： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = = (2)模板的自重線(xiàn)荷載(kN/m)： q2 = = (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (+)= 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = += 集中荷載 P = = 最大彎矩 M = + 最大支座力 N = + 截面應(yīng)力 =106/= ,滿(mǎn)足要求! 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = += 集中荷載 P = 最大變形 v =5 4/(384)+ (48)= ,滿(mǎn)足要求! 二、木方支撐鋼管計(jì)算27 / 73 大橫桿按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算 集中荷載P取木方傳遞力，P= 大橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 梁底支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算公式 其中 n= 經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)支梁的計(jì)算得到 支座反力 RA = RB=(21)/2+= 通過(guò)傳遞到立桿的最大力為 2+= 最大彎矩 Mmax=2/8= 截面應(yīng)力 =106/= ,滿(mǎn)足要求! 三、扣件抗滑移的計(jì)算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中R取最大支座反力，R= 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求! ,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取28 / 73。 四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 ： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = = 鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = = (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = = 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 。 。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (+)= 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = ； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = A —— 立桿凈截面面積 (cm 2)； A = W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm 3)；W = —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm 2)； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm 2)；[f] = l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l0 = k1uh (1)29 / 73 l0 = (h+2a) (2) k1 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》；u = a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = ； 公式(1)的計(jì)算結(jié)果： = ，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿(mǎn)足要求! 公式(2)的計(jì)算結(jié)果： = ，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿(mǎn)足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，； 公式(3)的計(jì)算結(jié)果： = ，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿(mǎn)足要求! 砼工程本工程采用商品混凝土。砼澆筑墻、梁板砼用泵送澆筑，樓板砼采用平板振動(dòng)器搗，隨打隨搓平；墻、梁用插入式振搗器振實(shí)。砼澆筑控制措施（1）落實(shí)施工技術(shù)保證措施、現(xiàn)場(chǎng)組織措施，嚴(yán)格按有關(guān)規(guī)定。（2）合理調(diào)度攪拌輸送車(chē)送料時(shí)間，逐車(chē)測(cè)量砼的坍落度。（3）嚴(yán)格控制每次下料的高度和厚度，保證分層厚度不超過(guò) 30cm。（4）振搗方法要求正確，不得漏振和過(guò)振，可采用二次振搗，以減少表面氣泡，即第一次在砼澆筑時(shí)振搗，第二次待砼靜置一段時(shí)間再振搗，而頂層一般在 行第二次振搗。（5）嚴(yán)格控制振搗時(shí)間和振搗棒插入下一層砼的深度，保證深度在 510cm，振搗時(shí)間以砼翻漿不再下沉和表面無(wú)氣泡泛起為止，一般為 15s左右。砼澆筑面的標(biāo)高要嚴(yán)格控制，尤其是采用分段流水施工之后，各段樓面砼澆筑不能同步進(jìn)行，致使各段的標(biāo)高控制往往容易被忽略，一旦出現(xiàn)各段標(biāo)高不一，就會(huì)給后續(xù)工作帶來(lái)非常大的不利因素。為避免這種現(xiàn)象發(fā)生，要求建筑物出177。 后，在建筑物每層結(jié)構(gòu)柱的+500 左右設(shè)立高程控制網(wǎng)，從控制水準(zhǔn)點(diǎn)，采用閉合法施測(cè)，其閉合精30 / 73度應(yīng)達(dá)到Ⅱ等水準(zhǔn)測(cè)量要求。每個(gè)施工區(qū)域至少要有 2個(gè)控制點(diǎn)，砼施工時(shí)（包括模板支設(shè)時(shí)） ，以其中一個(gè)控制點(diǎn)作為基點(diǎn)，用另一個(gè)控制點(diǎn)來(lái)進(jìn)行校核，在砼澆筑時(shí)，還應(yīng)與鄰近砼面進(jìn)行對(duì)應(yīng)校核。并通過(guò)激光測(cè)量設(shè)備提供的水平激光束，輔助控制砼表面標(biāo)高，實(shí)現(xiàn)一次找平的目的。梁柱節(jié)點(diǎn)砼澆筑控制措施：由于底部柱、剪力墻砼強(qiáng)度 C55，梁板強(qiáng)度 C45，澆筑方法為先澆筑柱剪力墻砼，即先澆筑砼強(qiáng)度高的后澆筑梁板砼，澆筑縫為 C55砼距柱邊外梁高且不小于 500，在梁部位鋼絲網(wǎng)隔擋（如圖）剪力墻外不小于 300，由于樓板較薄可不用鋼絲網(wǎng)隔擋，澆筑時(shí)用兩臺(tái)泵分別澆筑不同強(qiáng)度砼，同時(shí)組織好澆筑時(shí)間，在澆筑縫處避免初凝。 低低砼澆筑過(guò)程中板面的處理：在砼布料完，振搗、刮平后，讓其靜置一段時(shí)間（根據(jù)試驗(yàn)資料和現(xiàn)場(chǎng)溫度等具體確定） ，在初凝前，用 600～800mm 長(zhǎng)的鐵滾縱橫交錯(cuò)滾壓 4～5 遍，然后壓實(shí)收光，從而避免表面出現(xiàn)干縮裂縫。泵送工藝：由于超高層進(jìn)行泵送，對(duì)泵送工藝要周密設(shè)計(jì)，才能保證施工順利進(jìn)行和保證質(zhì)量。(1） 、配管由于垂直配管高度較高，只靠設(shè)置水平管已難以平衡送流壓力，應(yīng)在錐形管與直通管之間設(shè)逆止閥。對(duì)管道開(kāi)始處的管子，應(yīng)配新的、無(wú)摩損的管子以防“爆管” ，泵管布置線(xiàn)路要省，施工中拆管少，泵管沿建筑采光井向上敷設(shè)，可避免預(yù)留孔洞，減少垂31 / 73直管位移，樓層水平管布設(shè)時(shí)，應(yīng)使砼澆搗與推進(jìn)方向與泵管拆除方向相反。穿過(guò)樓蓋時(shí)，要牢定牢固，要防止振動(dòng)，彎管要不使泵的振動(dòng)傳給垂直管。澆筑梁、板砼時(shí)采用砼布料機(jī)布料，減少拆移管次數(shù)。（1）砼攪拌運(yùn)輸車(chē)出料前，應(yīng)高速轉(zhuǎn)動(dòng) 30S后反轉(zhuǎn)出料。出料時(shí)如發(fā)現(xiàn)砼拌合物有異常現(xiàn)象，應(yīng)立即停止出料。（2）正常泵送過(guò)程中宜保持連續(xù)泵送，盡量避免泵送中斷，若砼供應(yīng)不及時(shí)，寧可降低泵送速度，也要保持連續(xù)泵送。（3）計(jì)劃性中斷是事先對(duì)泵送停歇作出的安排，結(jié)構(gòu)澆筑至何處泵送中斷應(yīng)該周密考慮，其中斷位置應(yīng)是可以允許的，不得隨意留設(shè)施工縫。泵送中斷時(shí)間超過(guò) 30min或出現(xiàn)異?，F(xiàn)象時(shí)，砼泵應(yīng)間隔進(jìn)行推動(dòng)，即每隔 45min開(kāi)泵一次。（4）在泵送砼過(guò)程中，如需接長(zhǎng)輸送管，須預(yù)先用水或砂漿濕潤(rùn)接長(zhǎng)的管段。每次接長(zhǎng)一般以 3m為宜。如接長(zhǎng)的管段小于 3m時(shí)且管段情況良好，亦可不必事先濕潤(rùn)。（5）在泵送過(guò)程中亦要注意砼坍落度的損失。泵送高度、氣溫高低、泵送延續(xù)時(shí)間等皆對(duì)坍落度損失產(chǎn)生影響。2） 、泵送砼施工的組織與管理：泵送砼需經(jīng)試配、攪拌、運(yùn)輸、泵送、振搗等工序，因此。泵送砼施工必須實(shí)行統(tǒng)一指揮，統(tǒng)一協(xié)調(diào)。明確責(zé)任明確分工落實(shí)崗位，做好通信聯(lián)絡(luò)。主要人員安排如