c618數(shù)控車床的傳動系統(tǒng)設(shè)計數(shù)控技術(shù)應(yīng)用畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-16 13:58 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 計算： FZ/FX/FY=1/ FˊY=2680=670 FˊX=2680=10721）計算進給牽引力Fm（N）縱向進給為綜合型導軌 Fm=KFx+fˊ（Fz+G） =1340+（5360+800） =2530 式中 K—考慮顛復力距影響的實驗系數(shù)，綜合導軌取K=； fˊ—滑動導軌摩擦系數(shù)：—； G—溜板及刀架重力：G=800N2）計算最大動負荷C C=3√LfWFM L=60nt/106 N=1000Vs/Lo 式中 Lo—滾珠絲桿導程，初選L=6mm； Vs—最大切削力下的進給速度，可取最高進給速度的（1/2—1/3），此處Vs= T—使用壽命，按15000h； fw—運轉(zhuǎn)系數(shù)，按一般運轉(zhuǎn)取F=—； L—壽命、以106為一單位。n=1000Vs/Lo=1000L=60NT/106=606015000/106=45C=3√LfwFm=3√452530=3）滾珠絲桿螺母副的選型查閱表，可用W1L400b外循環(huán)螺紋調(diào)整預緊的雙螺母滾珠絲桿副，其額定動負載為16400N，精度等級按表415選為3級（大致相當老標準E級）。4)傳動效率計算η=tgγ/tg(γ+φ)試中γ—螺旋升角，W1L400bγ=2186。44ˊφ—η=tgγ/tg(γ+φ) =tg2186。44ˊ/tg(2186。44+10ˊ)=最大牽引力為2530N。支撐間距L=1500mm螺母及軸承均進行預緊，預緊力為最大軸向負荷的1/3。A. 絲杠的拉伸或壓縮變形量δ1根據(jù)Pm=2530N，D0=40mm，查出ΔL/L=105可算出：δ1=δL/L1500=1051500=102由于兩端采用向心推力球軸承，且絲桿又進行了預拉伸，故其拉壓剛度可以提高4倍。其實際變形量 δ1(mm)為：δˊ1=102B．滾珠與螺紋滾道間接觸變形δq ：δq=因進行了預緊， δ2 = ==C．支承滾珠絲桿軸承的軸向接觸變形δ3采用8107型推力球軸承，d1=35mm，滾動體直徑dq=，滾動體數(shù)量Z=18，δc=3√Fm2/(dqZ2) =3√2532/(182)注意，此公式中Fm單位為kgf應(yīng)施加預緊力，故δ3===根據(jù)以上計算：δ= δ1+δ2+δ3 =++ =＜定位精度5）穩(wěn)定性校核滾珠絲桿兩端推力軸承，不會產(chǎn)生產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象不需作穩(wěn)定性校核。1）計算進給牽引力Fˊm橫向?qū)к墳檠辔残?，計算如下：Fˊm=Fˊy+fˊ(Fz+2Fˊx+Gˊ) =670+(2680+21072+600)≈2023N2）計算最大動負荷C n=1000V3/L0=1000 L=60nT/106=603015000/106 C=3√LfwFˊm=3√272030=7283N3）選擇滾珠絲杠螺母副從附錄A表3中查出，額定動載荷為8800N，可滿足要求，選定精度為3級。4）傳動效率計算η=tgγ/tg(γ+φ)=tg4186。33ˊ/tg(4186。33ˊ+10ˊ)=5）剛度驗算橫向進給絲杠支承方式如圖所示，最大牽引力為2425N，支承間距L=450mm，因絲杠長度較短，不需預緊，螺母及軸承預緊。計算如下：(mm)查圖46，根據(jù)Fˊm=2032N，D0=20MM，查出δL/L=510ˉ5 可算出δ1= δL /LL=10‐5 450=10‐2mm顯然系統(tǒng)應(yīng)進行預拉伸，以提高剛度 故 δˊ==10—3查資料（《機床數(shù)控改造設(shè)計與實例[M]．1版》，）。 δq=因進行了預緊 δ2===采用8103型推力球軸承，dq=5Z=13d=17mmδc=√Fm2/(dqZ2)=√132=10ˉ3 考慮到進行了預緊，故 δ3= δc=10ˉ3=10–4綜合以上幾次變形量之和得：δ=δˊ1δ2δ3=10175。3+10175。3/+ =＜（定位精度 ）6）穩(wěn)定性校核滾珠絲杠兩端推力軸承，不會產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象不需作穩(wěn)定性校核。已確定縱向進給脈沖當量 δp
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