120噸轉(zhuǎn)爐傾動結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-16 05:57 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 弓形截面面積：=鐵水體積= =， 改變區(qū)間值，取區(qū)間為[,]取=，==e=弦心角：=70弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=弓形截面面積：=取=，=0=e=弦心角：=弓形截面面積：=鐵水體積==改變區(qū)間值，取區(qū)間為[,]取=，==e=弦心角：=36弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=240弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=弓形截面面積：=取=，==e=弦心角：=弓形截面面積：=取=，=0=e=弦心角：=弓形截面面積：=鐵水體積== m鐵水重心坐標(biāo)：==出現(xiàn)最大力矩的角度為的區(qū)間，然后要求得最大的合力值才能求得最合適的力矩，搜素區(qū)間，為轉(zhuǎn)爐耳軸中心與最佳耳軸位置的夾角計算區(qū)間為故可取選出計算點進(jìn)行比較，縮短探索區(qū)間：空爐力矩計算公式KNm KNm——空爐重心位置h——最佳耳軸位置，因而可舍去并取=KNmKNm，因而可舍去并取=做新區(qū)間,而=KNmKNm，因而舍去，并取=作為新區(qū)間= KNmKNm因而舍去，并取作為新區(qū)間 KNm，因而可舍去，并取區(qū)間=并新區(qū)間 KNm，因而可舍去，并取區(qū)間=并新區(qū)間 KNm由此可見越靠近75度，力矩值越大，故為最優(yōu)點的近似解出現(xiàn)最大力矩的角度為的區(qū)間，然后要求得最大的合力值才能求得最合適的力矩，已知出現(xiàn)最大合力的原始區(qū)間，為轉(zhuǎn)爐耳軸中心與最佳耳軸位置的夾角計算區(qū)間為故可取已知50t鋼水液面的傾動65度的重心位置計算鐵水的力矩值，=轉(zhuǎn)爐傾動力矩=+=m電動機的傾動力矩值：利用計算編程計算120噸液體傾動角度下的其他的傾動力矩，通過計算不同個重量下的爐液重量長生傾動力矩值，找出當(dāng)中最大的力矩數(shù)值，取爐液的廢渣率為15%， 101520253035404550556065707580859095100105110115 ，爐液的重量為120噸的時候計算轉(zhuǎn)爐最優(yōu)化力矩通過對空爐力矩和爐液力矩的最優(yōu)化計算得到=+=mKNm即為最優(yōu)力矩3設(shè)計轉(zhuǎn)爐傾動機構(gòu)因為轉(zhuǎn)爐工作時是四組電機和四組減速器同時，分別在轉(zhuǎn)爐的一邊，有四組減速器，為了保證當(dāng)一組減速器或者電機壞了的時候，其余三組能夠正常工作，保護(hù)安全生產(chǎn)能夠繼續(xù)進(jìn)行，不至于影響生產(chǎn)，保證安全，按照三組的減速器和電機承受的載荷計算保證轉(zhuǎn)爐的正常工作，也就不至于影響，但是當(dāng)壞掉兩組的時候停止工作，保證安全。 低速軸上的轉(zhuǎn)矩計算公式： r/m=傾動機械傳動方案選擇電機個功率選擇，對電機的正常工作和經(jīng)濟行都是有影響，容量太小，不能保證正常工作或者超載而過早的損壞，電機容量過大價格過高，因為電機經(jīng)常不能滿載工作，增加電能消耗高速軸上的功率為：滾動軸承的功率=齒輪的功率= 連軸器的功率=齒輪的傳動效率為=齒輪的傳動效率為=齒輪的傳動效率為==，轉(zhuǎn)速為750r/m轉(zhuǎn)爐的傾動結(jié)構(gòu)特點是低轉(zhuǎn)速，～1 .5r/，通常約為800～1000以上，為了使操作靈活，～,～,因為其慢速是靠多次點動來實現(xiàn)，所以選擇行星減速器，允許傳動比偏差。每天要求工作16小時，要求壽命為20年；且要求該行星齒輪減速器傳動結(jié)構(gòu)緊湊，外廓尺寸較小和傳動效率高. 傾動機構(gòu)設(shè)計計算 根據(jù)上述設(shè)計要求可知，因為行星減速器的結(jié)構(gòu)緊湊，該行星齒輪減速器傳遞功率高、傳動比較大、等特點。故采三級行星齒輪傳動。NGW型結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，適用于任何工況下的大小功率的傳動。選用一個NGW型行星齒輪傳動串聯(lián)而成的雙級行星齒輪減速器較為合理，名義傳動比可分為,通過一下公式進(jìn)行傳動比計算 傳動比分配：， = 根據(jù)NGW型行星齒輪傳動比的值和按其配齒計算公式，可得第一級傳動的內(nèi)齒輪,行星齒輪的齒數(shù)?，F(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動的外廓尺寸，故選取第一級中心齒輪數(shù)為15和行星齒輪數(shù)為。根據(jù)內(nèi)齒輪 對內(nèi)齒輪齒數(shù)進(jìn)行圓整后，此時實際的P值與給定的P值稍有變化，但是必須控制在其傳動比誤差范圍內(nèi)。實際傳動比為＝＋＝6其傳動比誤差＝＝＝0根據(jù)同心條件可求得行星齒輪c1的齒數(shù)為 所求得的適用于非變位或高度變位的行星齒輪傳動。再考慮到其安裝條件為：＝ C ＝45 ，選擇中心齒輪數(shù)為17和行星齒輪數(shù)目為3，根據(jù)內(nèi)齒輪＝,＝＝，選擇的齒數(shù)為71根據(jù)同心條件可求得行星齒輪c2的齒數(shù)為＝﹙－﹚／2＝27實際傳動比為 ＝＋＝其傳動比誤差 ＝＝﹪第三級傳動比為4，選擇中心齒輪數(shù)為19和齒輪數(shù)目為3，根據(jù)內(nèi)齒輪＝,＝＝57再考慮到其安裝條件，選擇的齒數(shù)為59根據(jù)同心條件可求得行星齒輪c2的齒數(shù)為＝﹙－﹚／2＝19實際傳動比為 ＝＋＝4其傳動比誤差 ＝＝0 初步計算齒輪的主要參數(shù)齒輪材料和熱處理的選擇：中心齒輪A1和中心齒輪A2，以及行星齒輪C1和C2均采用20CrMnTi,這種材料適合高速，中載、承受沖擊和耐磨的齒輪及齒面較寬的齒輪,故且滿足需要。齒面硬度為5862HRC，根據(jù)圖二可知，取=1400,=340,中心齒輪加工精度為六級，高速級與低速級的內(nèi)齒輪均采用42CrMo,這種材料經(jīng)過正火和調(diào)質(zhì)處理，以獲得相當(dāng)?shù)膹姸群陀捕鹊攘W(xué)性能。調(diào)質(zhì)硬度為217259HRC，根據(jù)圖三可知，取=780,=420輪B1和B2的加工精度為7級。計算高速級齒輪的模數(shù)m按彎曲強度的初算公式，為 現(xiàn)已知＝17,=340。中心齒輪a1的名義轉(zhuǎn)矩為 取算式系數(shù)，按表66取使用系數(shù)。 按表64取綜合系數(shù)=。取接觸強度計算的行星齒輪間載荷分布不均勻系數(shù)，由公式可得；由表查得齒形系數(shù)；由表查的齒寬系數(shù)；則所得的模數(shù)m為取齒輪模數(shù)為 計算中速級的齒輪模數(shù)m按彎曲強度的初算公式，計低速級齒輪的模數(shù)m為 現(xiàn)已知＝23，=410。中心齒輪a2的名義轉(zhuǎn)矩 =取算式系數(shù)，按表66取使用系數(shù)。 按表64取綜合系數(shù)=。取接觸強度計算的行星齒輪間載荷分布不均勻系數(shù)，由公式可得；由表查得齒形系數(shù)；由表查的齒寬系數(shù)；則所得的模數(shù)為取齒輪模數(shù)為計算低速級的齒輪模數(shù)m按彎曲強度的初算公式，計低速級齒輪的模數(shù)m為 現(xiàn)已知＝23，=410。中心齒輪a2的名義轉(zhuǎn)矩 =取算式系數(shù)，按表66取使用系數(shù)。 按表64取綜合系數(shù)=。取接觸強度計算的行星齒輪間載荷分布不均勻系數(shù)，由公式可得；由表查得齒形系數(shù)；由表查的齒寬系數(shù)；則所得的模數(shù)為取齒輪模數(shù)為 嚙合參數(shù)計算高速級在兩個嚙合齒輪副中，中，其標(biāo)準(zhǔn)中心距a1為 mmmm中速級在兩個嚙合齒輪副中，中，其標(biāo)準(zhǔn)中心距a2為mmmm底速級在兩個嚙合齒輪副中，中，其標(biāo)準(zhǔn)中心距a2為mmmm由此可見，高速級和中速級的標(biāo)準(zhǔn)中心距均相等。因此該行星齒輪傳動滿足非變位的同心條件, 但是在行星齒輪傳動中，采用高度變位可以避免根切，減小機構(gòu)的尺寸和質(zhì)量[2]；還可以改善齒輪副的磨損情況以及提高其載荷能力。由于嚙合齒輪副中的小齒輪采用正變位，大齒輪采用負(fù)變位。內(nèi)齒輪的變位系數(shù)和
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