【文章內(nèi)容簡介】 傾斜角度應(yīng)在45186?！?0186。之間，使污泥不積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；～；進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；總沉淀水深應(yīng)≥；～2h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件如能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果。(2) 設(shè)計計算本設(shè)計采用無導(dǎo)流板的三相分① 沉淀區(qū)的設(shè)計沉淀器（集氣罩）斜壁傾角：θ=50176。沉淀區(qū)面積： （224）表面水力負(fù)荷： （225）符合要求② 回流縫設(shè)計~，；取h1=，h2=，h3=；依據(jù)圖中幾何關(guān)系， （226）式中 b1下三角集氣罩底水平寬度，m； θ下三角集氣罩斜面的水平夾角，176。； h3下三角集氣罩的垂直高度，m；下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1，可用下式計算： （227）符合要求式中 Q1反應(yīng)器中廢水流量，m3/s； S1下三角形集氣罩回流縫面積，m2。上下三角形集氣罩之間回流縫流速V2的計算：V2=Q1/S2 （228）式中 S2上三角形集氣罩回流縫面積，m2； CE上三角形集氣罩回流縫的寬度，m，CE，取CE=； CF上三角形集氣罩底寬，m，取CF=。EH=CEsin50=176。=EQ=CF+2EH=+176。=S2=(CF+EQ).CE/2=(+)v2v1確定上下集氣罩相對位置及尺寸BC=CE/cos50176。=176。=HG=(CF－b2)/2=EG=EH+HG=AE=EG/sin40176。=176。=BE=CEtan50176。=AB=AE－BE=DI=CDsin50176。=ABsin50176。=176。=h4=AD+DI=BC+DI=h5=氣液分離設(shè)計由圖可知，欲達(dá)到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關(guān)鍵。由反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進(jìn)入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復(fù)雜。當(dāng)混合液上升到A點后將沿著AB方向斜面流動，并設(shè)流速為va，同時假定A點的氣泡以速度vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有： （229）要使氣泡分離后進(jìn)入沉淀區(qū)的必要條件是：在消化溫度為35℃，沼氣密度=；水的密度=；水的運動粘滯系數(shù)v=104m2/s；取氣泡直徑d=根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為 （223）式中 vb氣泡上升速度，cm/s； g重力加速度，cm/s2； β碰撞系數(shù)， μ廢水的動力粘度系數(shù)，g/()，μ=vβ水流速度,校核：即 故設(shè)計滿足要求 三相分離器設(shè)計草圖排泥系統(tǒng)的設(shè)計每日產(chǎn)泥量為=66963000103= kg MLSS/d每個UASB每日產(chǎn)泥量為W=可用300mm的排泥管，每天排泥一次。產(chǎn)氣量計算每日產(chǎn)氣量G=3000669675%103 =7533 m3/d= m3/h 儲氣柜容積一般按照日產(chǎn)氣量的25%～40%設(shè)計，大型的消化系統(tǒng)取高值，小型的取低值，本設(shè)計取38%。儲氣柜的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。加熱系統(tǒng)設(shè)計計算設(shè)進(jìn)水溫度為15176。C，反應(yīng)器的設(shè)計溫度為35176。C。那么所需要的熱量： （224）式中 QH加熱廢水需要的熱量，KJ/h； dF廢水的相對密度，按1計算； γF廢水的比熱容，KJ/(kgK)； qv廢水的流量，m3/h tr反應(yīng)器內(nèi)的溫度，176。C； t廢水加熱前的溫度，176。C； η熱效率。QH=(35－15)125/=12352KJ/h每天沼氣的產(chǎn)量為7533m3，其主要成分是甲烷。每小時的甲烷總熱量為：（7533/24）= KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。加堿系統(tǒng)在厭氧生物處理中，~，由于厭氧過程的復(fù)雜性，很難準(zhǔn)確測定和控制反應(yīng)器內(nèi)真實的pH值，這就要和靠堿度來維持和緩沖，一般堿度要2000~5000mgCaCO3/L時，就會導(dǎo)致其pH值下降，所以，反應(yīng)器內(nèi)堿度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因為為保證厭氧反應(yīng)器內(nèi)pH值在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，必須向反應(yīng)器中直接加入致堿或致酸物質(zhì)，間接調(diào)節(jié)pH值。主要致堿藥品有：NaCONaHCONaOH以及Ca(OH)2。在UASB反應(yīng)器中安裝pH指示儀，并在加堿管路上設(shè)有計量裝置，將計量裝置和pH指示儀用信號線連接起來，根據(jù)UASB反應(yīng)器中pH值的大小來調(diào)整加堿量，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過低時，打開加堿管路上的開關(guān)，往UASB反應(yīng)器中加堿，使pH值下降；反之，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過高時，關(guān)閉加堿管路上的開關(guān)，停止加堿，使pH值上升。理論上每日的污泥量 （225）式中： Q設(shè)計流量，m3/d； C0進(jìn)水懸浮物濃度，mg/L； C1出水懸浮物濃度，mg/L； P0污泥含水率，%。 SBR反應(yīng)器的設(shè)計計算 設(shè)計參數(shù) BOD污泥負(fù)荷率SBR反應(yīng)池在高負(fù)荷運行時，~(kgMLSSd)之間，本設(shè)計取NS=(kgMLSSd)。 曝氣池內(nèi)混合液污泥濃度反應(yīng)池內(nèi)污泥濃度X一般采用1500~5000mg/L之間，本設(shè)計取X=3000mg/L。 排出比1/m排出比1/m指一周期的排水量與反應(yīng)池容積之比，一般采用1/4~1/2之間，本設(shè)計中取1/m=1/2。 曝氣時間 （226）式中 TA曝氣時間，h； Sa進(jìn)水BOD濃度，mg/L。 沉淀時間停止曝氣后，初期沉降速度 （227）式中 t水溫，℃，本設(shè)計取20℃；沉淀時間 （228）式中 H反應(yīng)池內(nèi)水深，m； 安全高度，m，~，取=； 排出時間排出時間TD=。 進(jìn)水時間設(shè)計中取反應(yīng)時間T1=。 一個周期所需時間T=TA+TS+TD+T1=+++= 曝氣池個數(shù) 設(shè)計中取N=6 每天周期次數(shù) 設(shè)計中取n=2設(shè)計水質(zhì)如表 SBR反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/L)1674去除率（%）959575出水水質(zhì)(mg/L) 反應(yīng)池設(shè)計計算 每組曝氣池容積 （229） 單組曝氣池平面尺寸式中 H曝氣池的有效水深，m，設(shè)計中取H=；設(shè)每組曝氣池長13m，符合長寬比2:1的要求。實際平面尺寸F==。 曝氣池總高度H39。=H+=+=式中 超高，m。 理論污泥產(chǎn)量 （230）式中： Q設(shè)計流量，m3/d； C0進(jìn)水懸浮物濃度，mg/L； C1出水懸浮物濃度，mg/L； P0污泥含水率，%； 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算確定需氧量O2O2=a′Q(S0Se)+bˊXvV （231）式中： a39。活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需的氧氣kg數(shù)，~，本設(shè)計取a39。=； Q平均設(shè)計流量，m3/d； S0進(jìn)水BOD含量，g/L； Se出水BOD含量，g/L； b39。每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣kg數(shù)，~，本設(shè)計取b39。=； Xv揮發(fā)性總懸浮物固體濃度，g/L；供氧速率為：R= O2/24=供氣量的計算采用SX1型曝氣器，，計算溫度取25℃。該曝氣器的性能參數(shù)為：Ea=8%，Ep=2 kgO2/kWh；服務(wù)面積1~3m2；供氧能力20~25m3/h個；查表知氧在水中飽和溶解度為：CS(20)=，CS(25)=(1) 擴散器出口處絕對壓力為：式中 H擴散器上淹沒深度，m；空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比為： （232）==%反應(yīng)池中溶解氧的平均飽和度為： （233）式中 CS25℃時，在大氣壓條件下，氧的飽和度，mg/L；在20℃條件時，脫氧清水的充氧量為： （234）式中 R混合液需氧量，kg/L； CS(20)20℃時，鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值mg/L； 、修正系數(shù)，取=、=； 壓力修正系數(shù)，取=； C曝氣池出口處溶解氧濃度，mg/L，取C=。供氣量： （235）布?xì)庀到y(tǒng)的計算反應(yīng)池的平面面積為：6=507m2，則需507/=300個。 取300個擴散器，每個池子需50個。布?xì)庀到y(tǒng)如圖： SBR反應(yīng)器布?xì)庀到y(tǒng)計算草圖空氣管路系統(tǒng)計算按SBR的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個SBR池的隔墻上設(shè)一根干管，共五根干管，在每根干管上設(shè)5對配氣豎管，共10條配氣豎管。每根配氣豎管的供氣量為：本設(shè)計每個SBR池內(nèi)有50個空氣擴散器每個空氣擴散器的配氣量為：選擇一條從鼓風(fēng)機房開始的最遠(yuǎn)最長管路作為計算管路，在空氣流量變化處設(shè)計算節(jié)點?？諝夤艿纼?nèi)的空氣流速的選定為：干支管為10～15m/s；通向空氣擴散器的豎管、小支管為4～5m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應(yīng)的流確定?？諝夤苈返木植孔枇p失，根據(jù)配件類型按下式Lo = （236）式中： 管道的當(dāng)量長度，m D 管徑，m K 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定。折算成當(dāng)量長度損失，并計算出管道的計算長度(m)，其中K值的取值如表 K值的取值名稱K值名稱K值氣流轉(zhuǎn)彎三通：大小頭：～直流異徑口三通：～球閥：直流等口徑三通：角閥：彎頭：～閘閥：?？諝夤苈返难爻套枇p失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm)，空氣量m3/min，計算溫度℃和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： （237），則總壓力損失為：＋＝為安全起，；編號長度L（m）空氣流量Q（m3/h）空氣流速v(m/s)管徑D(mm)配件管段當(dāng)量長度L0（m）管段計算長度L0+L(m)壓力損失h1+h2Pa/mPa01 彎頭 12 三通 23 四通、大小頭 34 四通、大小頭 45 四通 56 四通、大小頭、彎頭 67 三通、大小頭 78 四通、大小頭 合計 ，，則空壓機所需壓力為： （238）由此條件可選擇羅茨RF290型鼓風(fēng)機，轉(zhuǎn)速980r/min，配套電機功率為220kw，風(fēng)量GS=。選用兩臺，一用一備。 計量設(shè)備 計量設(shè)備的選擇污水處理中常用的計量