【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 傾斜角度應(yīng)在45186?！?0186。之間，使污泥不積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；～；進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；總沉淀水深應(yīng)≥；～2h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件如能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果。(2) 設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)采用無(wú)導(dǎo)流板的三相分① 沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)沉淀器（集氣罩）斜壁傾角：θ=50176。沉淀區(qū)面積： （224）表面水力負(fù)荷： （225）符合要求② 回流縫設(shè)計(jì)~，；取h1=，h2=，h3=；依據(jù)圖中幾何關(guān)系， （226）式中 b1下三角集氣罩底水平寬度，m； θ下三角集氣罩斜面的水平夾角，176。； h3下三角集氣罩的垂直高度，m；下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1，可用下式計(jì)算： （227）符合要求式中 Q1反應(yīng)器中廢水流量，m3/s； S1下三角形集氣罩回流縫面積，m2。上下三角形集氣罩之間回流縫流速V2的計(jì)算：V2=Q1/S2 （228）式中 S2上三角形集氣罩回流縫面積，m2； CE上三角形集氣罩回流縫的寬度，m，CE，取CE=； CF上三角形集氣罩底寬，m，取CF=。EH=CEsin50=176。=EQ=CF+2EH=+176。=S2=(CF+EQ).CE/2=(+)v2v1確定上下集氣罩相對(duì)位置及尺寸BC=CE/cos50176。=176。=HG=(CF－b2)/2=EG=EH+HG=AE=EG/sin40176。=176。=BE=CEtan50176。=AB=AE－BE=DI=CDsin50176。=ABsin50176。=176。=h4=AD+DI=BC+DI=h5=氣液分離設(shè)計(jì)由圖可知，欲達(dá)到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對(duì)沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關(guān)鍵。由反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過(guò)渡到上三角形集氣罩回流縫再進(jìn)入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復(fù)雜。當(dāng)混合液上升到A點(diǎn)后將沿著AB方向斜面流動(dòng)，并設(shè)流速為va，同時(shí)假定A點(diǎn)的氣泡以速度vb垂直上升，所以氣泡的運(yùn)動(dòng)軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運(yùn)動(dòng)，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有： （229）要使氣泡分離后進(jìn)入沉淀區(qū)的必要條件是：在消化溫度為35℃，沼氣密度=；水的密度=；水的運(yùn)動(dòng)粘滯系數(shù)v=104m2/s；取氣泡直徑d=根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為 （223）式中 vb氣泡上升速度，cm/s； g重力加速度，cm/s2； β碰撞系數(shù)， μ廢水的動(dòng)力粘度系數(shù)，g/()，μ=vβ水流速度,校核：即 故設(shè)計(jì)滿足要求 三相分離器設(shè)計(jì)草圖排泥系統(tǒng)的設(shè)計(jì)每日產(chǎn)泥量為=66963000103= kg MLSS/d每個(gè)UASB每日產(chǎn)泥量為W=可用300mm的排泥管，每天排泥一次。產(chǎn)氣量計(jì)算每日產(chǎn)氣量G=3000669675%103 =7533 m3/d= m3/h 儲(chǔ)氣柜容積一般按照日產(chǎn)氣量的25%～40%設(shè)計(jì)，大型的消化系統(tǒng)取高值，小型的取低值，本設(shè)計(jì)取38%。儲(chǔ)氣柜的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。加熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)進(jìn)水溫度為15176。C，反應(yīng)器的設(shè)計(jì)溫度為35176。C。那么所需要的熱量： （224）式中 QH加熱廢水需要的熱量，KJ/h； dF廢水的相對(duì)密度，按1計(jì)算； γF廢水的比熱容，KJ/(kgK)； qv廢水的流量，m3/h tr反應(yīng)器內(nèi)的溫度，176。C； t廢水加熱前的溫度，176。C； η熱效率。QH=(35－15)125/=12352KJ/h每天沼氣的產(chǎn)量為7533m3，其主要成分是甲烷。每小時(shí)的甲烷總熱量為：（7533/24）= KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。加堿系統(tǒng)在厭氧生物處理中，~，由于厭氧過(guò)程的復(fù)雜性，很難準(zhǔn)確測(cè)定和控制反應(yīng)器內(nèi)真實(shí)的pH值，這就要和靠堿度來(lái)維持和緩沖，一般堿度要2000~5000mgCaCO3/L時(shí)，就會(huì)導(dǎo)致其pH值下降，所以，反應(yīng)器內(nèi)堿度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因?yàn)闉楸ＷC厭氧反應(yīng)器內(nèi)pH值在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，必須向反應(yīng)器中直接加入致堿或致酸物質(zhì)，間接調(diào)節(jié)pH值。主要致堿藥品有：NaCONaHCONaOH以及Ca(OH)2。在UASB反應(yīng)器中安裝pH指示儀，并在加堿管路上設(shè)有計(jì)量裝置，將計(jì)量裝置和pH指示儀用信號(hào)線連接起來(lái)，根據(jù)UASB反應(yīng)器中pH值的大小來(lái)調(diào)整加堿量，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過(guò)低時(shí)，打開(kāi)加堿管路上的開(kāi)關(guān)，往UASB反應(yīng)器中加堿，使pH值下降；反之，當(dāng)UASB反應(yīng)器中pH值過(guò)高時(shí)，關(guān)閉加堿管路上的開(kāi)關(guān)，停止加堿，使pH值上升。理論上每日的污泥量 （225）式中： Q設(shè)計(jì)流量，m3/d； C0進(jìn)水懸浮物濃度，mg/L； C1出水懸浮物濃度，mg/L； P0污泥含水率，%。 SBR反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)參數(shù) BOD污泥負(fù)荷率SBR反應(yīng)池在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，~(kgMLSSd)之間，本設(shè)計(jì)取NS=(kgMLSSd)。 曝氣池內(nèi)混合液污泥濃度反應(yīng)池內(nèi)污泥濃度X一般采用1500~5000mg/L之間，本設(shè)計(jì)取X=3000mg/L。 排出比1/m排出比1/m指一周期的排水量與反應(yīng)池容積之比，一般采用1/4~1/2之間，本設(shè)計(jì)中取1/m=1/2。 曝氣時(shí)間 （226）式中 TA曝氣時(shí)間，h； Sa進(jìn)水BOD濃度，mg/L。 沉淀時(shí)間停止曝氣后，初期沉降速度 （227）式中 t水溫，℃，本設(shè)計(jì)取20℃；沉淀時(shí)間 （228）式中 H反應(yīng)池內(nèi)水深，m； 安全高度，m，~，取=； 排出時(shí)間排出時(shí)間TD=。 進(jìn)水時(shí)間設(shè)計(jì)中取反應(yīng)時(shí)間T1=。 一個(gè)周期所需時(shí)間T=TA+TS+TD+T1=+++= 曝氣池個(gè)數(shù) 設(shè)計(jì)中取N=6 每天周期次數(shù) 設(shè)計(jì)中取n=2設(shè)計(jì)水質(zhì)如表 SBR反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/L)1674去除率（%）959575出水水質(zhì)(mg/L) 反應(yīng)池設(shè)計(jì)計(jì)算 每組曝氣池容積 （229） 單組曝氣池平面尺寸式中 H曝氣池的有效水深，m，設(shè)計(jì)中取H=；設(shè)每組曝氣池長(zhǎng)13m，符合長(zhǎng)寬比2:1的要求。實(shí)際平面尺寸F==。 曝氣池總高度H39。=H+=+=式中 超高，m。 理論污泥產(chǎn)量 （230）式中： Q設(shè)計(jì)流量，m3/d； C0進(jìn)水懸浮物濃度，mg/L； C1出水懸浮物濃度，mg/L； P0污泥含水率，%； 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算確定需氧量O2O2=a′Q(S0Se)+bˊXvV （231）式中： a39?；钚晕勰辔⑸锩看x1kgBOD所需的氧氣kg數(shù)，~，本設(shè)計(jì)取a39。=； Q平均設(shè)計(jì)流量，m3/d； S0進(jìn)水BOD含量，g/L； Se出水BOD含量，g/L； b39。每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣kg數(shù)，~，本設(shè)計(jì)取b39。=； Xv揮發(fā)性總懸浮物固體濃度，g/L；供氧速率為：R= O2/24=供氣量的計(jì)算采用SX1型曝氣器，，計(jì)算溫度取25℃。該曝氣器的性能參數(shù)為：Ea=8%，Ep=2 kgO2/kWh；服務(wù)面積1~3m2；供氧能力20~25m3/h個(gè)；查表知氧在水中飽和溶解度為：CS(20)=，CS(25)=(1) 擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力為：式中 H擴(kuò)散器上淹沒(méi)深度，m；空氣離開(kāi)反應(yīng)池時(shí)氧的百分比為： （232）==%反應(yīng)池中溶解氧的平均飽和度為： （233）式中 CS25℃時(shí)，在大氣壓條件下，氧的飽和度，mg/L；在20℃條件時(shí)，脫氧清水的充氧量為： （234）式中 R混合液需氧量，kg/L； CS(20)20℃時(shí)，鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值mg/L； 、修正系數(shù)，取=、=； 壓力修正系數(shù)，取=； C曝氣池出口處溶解氧濃度，mg/L，取C=。供氣量： （235）布?xì)庀到y(tǒng)的計(jì)算反應(yīng)池的平面面積為：6=507m2，則需507/=300個(gè)。 取300個(gè)擴(kuò)散器，每個(gè)池子需50個(gè)。布?xì)庀到y(tǒng)如圖： SBR反應(yīng)器布?xì)庀到y(tǒng)計(jì)算草圖空氣管路系統(tǒng)計(jì)算按SBR的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個(gè)SBR池的隔墻上設(shè)一根干管，共五根干管，在每根干管上設(shè)5對(duì)配氣豎管，共10條配氣豎管。每根配氣豎管的供氣量為：本設(shè)計(jì)每個(gè)SBR池內(nèi)有50個(gè)空氣擴(kuò)散器每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為：選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開(kāi)始的最遠(yuǎn)最長(zhǎng)管路作為計(jì)算管路，在空氣流量變化處設(shè)計(jì)算節(jié)點(diǎn)?？諝夤艿纼?nèi)的空氣流速的選定為：干支管為10～15m/s；通向空氣擴(kuò)散器的豎管、小支管為4～5m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過(guò)的空氣量和相應(yīng)的流確定?？諝夤苈返木植孔枇p失，根據(jù)配件類(lèi)型按下式Lo = （236）式中： 管道的當(dāng)量長(zhǎng)度，m D 管徑，m K 長(zhǎng)度換算系數(shù)，按管件類(lèi)型不同確定。折算成當(dāng)量長(zhǎng)度損失，并計(jì)算出管道的計(jì)算長(zhǎng)度(m)，其中K值的取值如表 K值的取值名稱K值名稱K值氣流轉(zhuǎn)彎三通：大小頭：～直流異徑口三通：～球閥：直流等口徑三通：角閥：彎頭：～閘閥：?？諝夤苈返难爻套枇p失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm)，空氣量m3/min，計(jì)算溫度℃和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： （237），則總壓力損失為：＋＝為安全起，；編號(hào)長(zhǎng)度L（m）空氣流量Q（m3/h）空氣流速v(m/s)管徑D(mm)配件管段當(dāng)量長(zhǎng)度L0（m）管段計(jì)算長(zhǎng)度L0+L(m)壓力損失h1+h2Pa/mPa01 彎頭 12 三通 23 四通、大小頭 34 四通、大小頭 45 四通 56 四通、大小頭、彎頭 67 三通、大小頭 78 四通、大小頭 合計(jì) ，，則空壓機(jī)所需壓力為： （238）由此條件可選擇羅茨RF290型鼓風(fēng)機(jī)，轉(zhuǎn)速980r/min，配套電機(jī)功率為220kw，風(fēng)量GS=。選用兩臺(tái)，一用一備。 計(jì)量設(shè)備 計(jì)量設(shè)備的選擇污水處理中常用的計(jì)量