【文章內容簡介】 。，其中。由表中可知，層間側移的最大值為=，滿足要求。 風荷載作用下的框架側移計算層次538478 438478 338478 238478 164825 根據(jù)各樓層剪力及邊柱的抗側移剛度，可求得分配至各框架柱的剪力，根據(jù)地震作用下內力分析的相同方法可求得柱的反彎點高度，由此可求得各框架柱的柱端彎矩。由柱端剪力根據(jù)節(jié)點的彎矩平衡條件求得各梁端彎矩及梁端剪力，再由節(jié)點力的平衡條件求得柱的軸力。由此，作風荷載作用下的、圖，詳見圖、。 右風荷載作用下的13軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱層次538478858700043847885870003384788587000238478858700016482513399000 右風荷載作用下的13軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱層次538478924600043847892460003384789246000238478924600016482514064000 右風荷載作用下的13軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表中柱C層次5384782065000043847820650000338478206500002384782065000016482537362000 右風荷載作用下的13軸框架各層梁端彎矩及剪力計算表 右風荷載作用下的13軸框架各層不平衡彎矩分配計算表層次C柱端待分配彎矩之和AC跨梁CE跨梁54321 右風荷載作用下的13軸框架各層軸力計算表層次梁端剪力邊柱軸力中柱軸力AC跨CE跨柱E柱C柱54321注：表中軸力負號表示拉力，當為左風時，、兩柱為拉力，A柱為壓力。 右風彎矩圖（） 右風剪力圖（） 右風軸力圖（） 迭代法計算豎向荷載作用下框架結構的內力豎向荷載作用下，框架的側移量很小，按不考慮側移的迭代法進行結構的內力分析?？紤]內力組合的需要，對恒載、活載作用于AB跨、BC跨、CD跨，并受重力荷載代表值的作用的框架內力分別進行計算。根據(jù)本設計的實際情況，迭代法的計算按以下步驟具體實施：：梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載簡化為等效均布荷載，再計算梁的固端彎矩。固端彎矩：；；；依次算得各種荷載作用下的固端彎矩及節(jié)點不平衡彎矩，固端彎矩填入桿端，節(jié)點不平衡彎矩填入內方框中。：由先前求得的相對線剛度，再根據(jù)，求得節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)；將分配系數(shù)填入內外方框各對應的桿端處。匯于同一節(jié)點處各桿端的分配系數(shù)之和為。：該計算過程在圖上進行，直到的前后兩次近似值達到要求的精度為止。：式中：－桿端最后彎矩；－各桿端固端彎矩；－迭代所得的桿端近端轉角彎矩；－迭代多的的桿端遠端轉角彎矩。為便于計算，疊加桿件最后的桿端彎矩在另一計算圖上進行。以上計算中，當已知框架圖求圖，以及已知圖求圖時，可采用結構力學取脫離體的方法。如已知桿件梁端的彎矩，其剪力：式中：，－簡支梁支座左端和右端的剪力標準值，當梁上無荷載作時，剪力以使所取隔離體產(chǎn)生順時針轉動為正；，－梁端的彎矩標準值，以繞桿端順時針為正，反之為負。已知某節(jié)點上柱傳來的軸力和左、右傳來的剪力、時，其下柱的軸力式中，以壓力為正，拉力為負。 恒載作用下的內力分析1. 16層固端彎矩 均布荷載產(chǎn)生的彎矩 均布荷載產(chǎn)生的彎矩采用前述迭代法的計算步驟，，。 恒荷載作用下的迭代計算 恒荷載作用下最后桿端彎矩計算 恒載作用下的彎矩圖（） 恒載作用下的剪力圖（） 恒載作用下的軸力圖（） 活載作用下內力分析當活載與恒載作用比值不大于1時，可不考慮活載的最不利布置，而把活載同時作用于所有的框架上，這樣求得的內力在支座處與按最不利荷載位置法求得的內力極為相近，可直接進行內力組合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結果要小，～。 均布荷載產(chǎn)生的彎矩 均布荷載產(chǎn)生的彎矩分析方法及分析過程與恒載作用下框架的迭代分析相同。，。 活載作用下的迭代計算 活載作用下的最后桿斷彎矩計算 活載作用下的彎矩圖（） 活載作用下的剪力圖（） 活載作用下的軸力圖（） 重力荷載代表值作用下的內力分析此時，重力荷載的代表值作用的位置與受載總圖一致，其數(shù)值要經(jīng)過計算。重力荷載代表值的取值：標準層：屋面層：重力荷載代表值作用下框架的受載總圖與恒載或活載下的受載總圖類似。以下分別計算各作用點的荷載大小。柱的集中荷載：AB跨的均布荷載：B柱的集中荷載：BC跨的均布荷載：2. 16層柱的集中荷載：AB跨的均布荷載：B柱的集中荷載：BC跨的均布荷載：（1）屋面固端彎矩均布荷載產(chǎn)生的彎矩：（2）16層固端彎矩均布荷載產(chǎn)生的彎矩：分析方法及分析過程與恒載作用下框架的迭代分析相同。其迭代過程不再重述，其圖、圖、。 重力荷載代表值作用下的彎矩圖（） 重力荷載代表值作用下的剪力圖（） 重力荷載代表值作用下的軸力圖（） 內力組合各種荷載情況下的框架內力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行組合?？紤]結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之和對豎向荷載作用下的內力進行調幅，調幅后彎矩圖如上圖所示，分別考慮恒荷載作用和活荷載由可變荷載效應控制的組合，并比較兩種組合的內力，取最不利者。由于構件控制截面的內力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的內力值。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端的空竹截面在下層梁的梁頂，按軸線計算簡圖算得的柱端內力值，全部換算到控制截面處的值。由于有抗震設計要求，柱端彎矩除考慮一般組合外，還要考慮強柱弱梁的作用，對柱端彎矩組合值之和的計算應考慮在相應梁端彎矩組合值之和的既基礎上做相應的調整（三級抗震，），然后再按柱端線剛度的比例分配給各柱端，得到柱端彎矩的組合值。所以表和表是配合使用的。內力組合的組合過程詳見附表1～附表16。 構件截面設計 梁截面設計以層AB梁為例計算，其余各層梁通過表格形式進行計算，具體計算過程見截面設計表。（1）非抗震情況左端： ,跨中： 右端： ,（2）抗震情況左端： ,跨中： 右端： , 設計時將與進行比較，然后取大者進行配筋計算。對于樓面現(xiàn)澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量；跨中彎矩按形截面計算縱筋數(shù)量；跨中截面的計算彎矩應取該跨的跨間最大正彎矩或支座正彎矩與倍簡支梁彎矩中的較大值。（3）實際所用計算內力綜合（1）、（2）選擇最不利內力計算：左端： ,跨中： 右端： ,混凝土強度等級：級 鋼筋強度等級： （1）7層AB梁A支座梁截面尺寸為；按矩形截面計算非抗震時，二級抗震時，實配鋼筋為414()（2）跨中截面（跨中截面按形截面計算）①翼緣計算寬度的確定按計算跨度考慮：按梁肋凈距考慮：按翼緣高度考慮：故此情況可不考慮。由以上可知②形截面類型的判斷故屬于第一類形截面。③鋼筋面積計算實配鋼筋為414（1）截面尺寸要求7層AB梁A支座：故滿足要求（非抗震時也滿足）。（2）是否構造配箍故可按構造配箍，取雙肢箍10@100，非加密區(qū)取10@200梁截面配筋具體見表取7層AB梁進行計算。（1）梁跨中取裂縫截面鋼筋應力：有效受拉混凝土截面面積：有效配筋率：鋼筋應變不均勻系數(shù)：受拉取縱向鋼筋等效直徑：構件受力特征系數(shù)：正截面最大裂縫寬度：滿足要求。（2）梁支座（A支座）?。涣芽p截面鋼筋應力：有效受拉混凝土截面面積：有效配筋率：鋼筋應變不均勻系數(shù)：受拉取縱向鋼筋等效直徑：構件受力特征系數(shù)：正截面最大裂縫寬度：滿足要求。 框架正截面配筋計算表支座截面（按矩形截面計算）層次計算公式梁AB梁BC左右左右7M/b*h0/mm*mm250*515250*515250*365250*365αs= M/(α1fcbh02) =1(12αs)1/2 ====As=α1fc bh0/fy/mm2As,min=ρminbh/mm2 250 250 實配鋼筋6156153143144144144104101M/b*h0/mm*mm250*515250*515250*365250*365αs= M/(α1fcbh02) =1(12αs)1/2 ====As=α1fc bh0/fy/mm2As,min=ρminbh/mm2 250 250實配鋼筋804804314314416416410410 框架正截面配筋計算表 跨中截面（按T形截面計算）層次計算公式　　梁AB梁BC7M/b39。f*h0/mm*mm2200*5151100*365 類型第一類T型梁第一類T型梁αs= M/(α1fcbf39。 h02) =1(12αs)1/2 ==As=α1fc bf39。h0/fy/mm2As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋6153144144101M/b39。*h0/mm*mm2200*5151100*365 類型第一類T型梁第一類T型梁αs= M/(α1fcbf39。 h02) =1(12αs)1/2 ==As=α1fc bf39。h0/fy/mm2As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋615314414410 框架斜截面配筋計算表層次7計算公式梁AB梁BC左右左右V/KNb*h0/mm*mm250*515250*515250*365250*365截面尺寸要求V滿足V滿足V滿足V滿足 是否構造配筋V是V是V是V是取雙肢箍Asv=157/mm2210210210210S＜350