結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-14 22:49 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 αcic/(105kNm)h/mDi/(105kNm)根數(shù)2512112中柱2515115ΣDi/(105kNm)251表45 邊框架柱側(cè)移剛度D值邊柱層次kαcic/(105kNm)h/mDi/(105kNm)根數(shù)25414中柱25414ΣDi/(105kN/m)251表46 橫向框架層間側(cè)移剛度層次12345ΣDi/(kNm)15305801320365132036513203651320365第五章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算把G 7折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層Ge =G 7(1+3/)=(1+3/)=先由式計(jì)算樓層剪力，再由式計(jì)算層間相對(duì)位移，最后由式計(jì)算結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移。見表。 =/ΣDi 表51 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次Gi/ kNΣDi/(kN/m)/m/m5132036541320365313203652132036511530580取ΨT ==T1= = 本結(jié)構(gòu)重量和剛度分布均勻，高度不超過40m，變形以剪切型為主，故水平地震作用采用底部剪力法計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)條件，設(shè)防烈度7，II類場(chǎng)地，查表可得Tg＝，=,ζ=結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk按下式計(jì)算：因?yàn)?T1==＝ 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)為：а1= = 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載為 Geq= Gi= = kN 式57不考慮頂部附加地震作用FEk=а1 Geq= kN= kNFi= 結(jié)果見表52表52 各層橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及樓層地震剪力層次54321Σ各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖圖51 橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值/kN在多遇地震作用時(shí)，水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移按彈性方法計(jì)算，各層間彈性位移角均應(yīng)滿足位移角限值[]=1/550的要求，計(jì)算結(jié)果見下表 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移頂點(diǎn)位移分別為 過程見表層間彈性位移角 滿足1/2821﹤[]=1/550表53 位移驗(yàn)算層次Σ513203651/4776413203651/3659313203651/3107213203651/2821115305801/3399對(duì)第④軸線橫向框架內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算?？蚣茉谒焦?jié)點(diǎn)荷載作用下，采用D值法分析內(nèi)力。由求得框架第i層層間剪力后，i層j柱分配的剪力及該柱上下端的彎矩和分別如下 上式中 其中、取自表，取自表，、由資料表中查得。各層梁線剛度不變，取，1層柱考慮修正值，2層柱考慮修正值。計(jì)算結(jié)果如下表54 各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kNm/kNm51320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500層次Σ中柱/kNm/kNm51320365545344132036554534313203655453421320365545341153058033500梁端彎矩依節(jié)點(diǎn)平衡條件，按梁線剛度大小分配確定，按下列各式計(jì)算 式517 式518 式519計(jì)算梁端剪力 式520根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件確定地震作用下柱軸力。表55 各層梁端剪力及彎矩AB、CD跨梁BC跨梁層次柱端待分配彎矩 /(kN/m)/(kNm)/(kNm)/kN/(kNm)/(kNm)/kN54321表56 各層梁剪力、柱軸力層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力54321圖52 地震荷載作用下框架彎矩/(kNm)圖53 地震荷載作用下框架軸力、剪力圖/(kN) ωk=μsμzβzωo 因高度H=,可取βz=，對(duì)于矩形截面μs=，μz可查荷載規(guī)范，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如下表所示。表57 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力層次Z/mμzμsβzωo/kN/m2A/ m2Fk/kN654321由上述結(jié)果可知，風(fēng)荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。 圖54 框架上的風(fēng)荷載/kN由表可知滿足1/196429﹤[]=1/550表58 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算層次123456Fk/ (A、D）335002051820518205182051820518(B、C) 537505453454534545345453454534Σ153058013203651320365132036513203651320365Δμi/mmμT/mmHi/mθ=1/2215911/1964291/2462691/3267331/4925371/1064516由上述結(jié)果可知，風(fēng)荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算方法與水平地震作用相同，計(jì)算結(jié)果見下表表59 各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kNm/kNm613203652051851320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500表510 各層柱端剪力及彎矩層次Σ中柱/kNm/kNm613203655453451320365545344132036554534313203655453421320365545341153058053750表511 各層梁端剪力及彎矩BC、DE跨梁CD跨梁層次柱端待分配彎矩 /(kN/m)/(kNm)/(kNm)/kN/(kNm)/(kNm)/kN654321表51
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