【文章內容簡介】 移平均值的 倍。：結構平面凹進的一側尺寸，大于相應投影方向總尺寸的 30%。3．樓板局部不連續(xù)：樓板的尺寸和平面剛度的急劇變化。綜上所述，經(jīng)過本處及本設計后續(xù)部分的判定，本設計不存在豎向和水平不規(guī)則的情況。 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 14 頁 圖 相對線剛度計算 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 15 頁 荷載計算 恒荷載代表值（標準值）的計算1．上人屋面防水層 ：30 厚 C20 細石混凝土 三氈四油鋪小石子 找平層 ：20 厚水泥砂漿 20kn/m3=找坡層 ：40 厚水泥石灰焦渣砂漿 %找平 14kn/m3=保溫層 ：80 厚礦渣水泥 結構層 ：100 厚現(xiàn)澆混凝土板 25kn/m3=抹灰層 ：10 厚混合砂漿 17kn/m3=合計 小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 結構層 ：100 厚現(xiàn)澆混凝土板 25kn/m3=抹灰層 ：10 厚混合砂漿 17kn/m3=合計 1）橫梁AB,CD 跨（350500）（）25kn/m 32=BC 跨（350350） 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 16 頁 （）25kn/m 3=抹灰層 10 厚混合砂漿AB,CD 跨[() 2+] 17kn/m32=BC 跨[() 2+] 17kn/m3=合計 折算為均布線荷載 、 （2+）=2)縱梁（350500）自重： () 25kn/m3=抹灰 10 厚混合砂漿 [() 2+] 17kn/m3=合計 3)柱自重底層柱（600600）自重 25kn/m3=9kn/m3抹灰 417kn/m3=合計 標準層柱（500500）自重 25kn/m3=抹灰 417kn/m3=合計 4）外縱墻 240 厚普通磚，外墻面貼瓷磚（） ，內墻面為 20mm 厚水泥粉刷，窗洞為 ，采用鋼框玻璃窗。自重 [()] 15kn/m3=窗 瓷磚墻面 ()] 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 17 頁 水泥粉刷內墻面 [（）] 合計 折算為均布線荷載 5)外橫墻 240 厚普通磚 15kn/m 2自重 （）15kn/m 2=瓷磚 ()=水泥粉刷內墻面 （）合計 6)內縱墻 240 厚普通磚，門洞 ，鋼鐵門，自重 [() ] 19kn/m3=門重 =內外瓷磚墻面 [()] 2=合計 折算為均布線荷載 7)內橫墻 240 厚普通磚自重 （）15kn/m 3=內外瓷磚墻面 （）合計 活荷載作用下標準值計算1．屋面和樓面活荷載標準值 查《建筑結構荷載規(guī)范》 有上人屋面 樓面 Sk=μ rSo==So:n=50,So=, μ r=屋面活荷載和雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 18 頁 水平地震作用計算及內力、位移分析說明：本工程主體高度為 米，且以剪切變形為主，質量和剛度沿高度均勻分布，適用于底部剪力法計算水平地震作用。該方法將結構簡化為作用在各樓層位置的多質點葫蘆串，結構剪力與地震影響系數(shù)及各質點的重力荷載代表值有關。 重力荷載標準值計算1）荷載匯總（kn/m）表 251 構件線荷載匯總構件上人屋面標準層樓面橫梁 縱梁 底層柱線荷載值 構件標準層柱外縱墻 外橫墻 內縱墻 內橫墻線荷載值 2）標準層的墻體重力荷載標準值（8）2+（）+（?][G標墻8）+（）18=3)首層的墻體重力荷載標準值（8）（2+2）+（）?][首墻（+18）=4）首層柱的重力荷載標準值36=?][G首柱5）標準層柱的重力荷載標準值36=][標柱6)橫梁的重力荷載標準值=9= 梁G7）縱梁的重力荷載標準值 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 19 頁 =4= 梁G8）女兒墻: 米高，普通磚砌筑，混凝土壓頂18（2+）=?女 兒 墻考慮其他一些綜合因素，取女兒墻自重 450kn?女 兒 墻G2．各樓層的重力荷載標準值計算說明：1. 恒載取 100%，活載（雪載）取 50%計入組合2. 每層的樓梯不另行計算，而改考慮為樓梯間處板重為原有的 倍計入荷載值。3. 一般樓層取 Gi= 橫+ 活+ 自重4. 墻、梁、柱分層總計，上下各半 1）頂層=450+++++3=2)標準層=2/2+2/2+++~2G1+3=3）首層 =++++++ 恒13+=3．屋面雪荷載標準值計算及活荷載標準值計算===2=兩者不同時考慮，取大值參與計算，Q=4．總重力荷載代表值計算= + =+= 活= + =+=~2恒 活Q= + =+= 活 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 20 頁 多遇水平地震力作用計算及彈性位移驗算 （見表 252，253） 采用 D 值法進行計算。1）橫向 2~6 層 D 值計算表 252 橫向 2~6 層 D 值計算 構件名稱 計 算 簡 圖 K K2K??? 2CK12Dh?? A,D柱 C212KKKK?? ???? ???? m/ 2 4???? B,C柱 C 4321 2KK???? KKKK ??????K ???? m/ 2 4????? 一榀框架，ABCD 柱各一根，變形縫任意一側均為 9 榀框架，框架抗側移總剛度=92（9555+16324）=465822kn/m2）橫向 1 層 D 值計算表 253 橫向 1 層 D 值計算 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 21 頁 構件名稱 計 算 簡 圖 K ??? 2CK1Dh?? A,D柱 C1? .??? m/.?? B,C柱 C21? .?? .??? 1529kn/.??? 一榀框架，ABCD 柱各一根，變形縫任意一側均為 9 榀框架，框架抗側移總剛度=92（15291+14722）=541134kn/m 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 22 頁 自震周期計算 254表 254 位移計算層 號 Gi ∑ Gi Di(kn/m) μ T GiΔ i GiΔ i26 4 2 )(uii???2．采用頂點位移法，取 ψ t=(考慮填充墻的周期折減系數(shù)) .. ?????：考慮填充墻影響的周期折減系數(shù)，框架結構其取值為 ~?3．采用能量方法，取 ψ t=(考慮填充墻的周期折減系數(shù))式 251???itGT21? ??????綜上，由于能量方法與頂點位移法計算相差較?。ǎ┕嗜《呷我膺M行下一步計算均可，本設計取 T1= 參與下一步計算。 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 23 頁 水平地震作用及彈性位移驗算說明：對于以下兩類建筑適用于底部剪力法。1． 高度不超過 40 米，以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構2． 近似于單質點體系的結構。故對于本設計，適用于底部剪力法進行抗震計算。計算簡圖如下圖所示。圖 水平地震計算簡圖1．水平地震影響系數(shù) а 1的計算。結構基本周期取為頂點位移法的計算結果，T 1=可知，本結構的抗震設防烈度為 7176。，設計基本地震加速度為 ，場地類別為Ⅱ類，設計地震分組為第二組。故有 Tg=, а max=.,故需考慮高震型的影響。???，故g5.?max21)(???g對于一般情況，混凝土結構的 ξ=，故 η 2=，γ=故 .)()( ???????Tg 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 24 頁 2．水平地震作用標準值計算 式 252??ieqG?：結構等效總重力荷載β：等效系數(shù)，抗震規(guī)范取值為 故本設計， =（+4+）=故本設計， ???eqEKF?在考慮高震型的影響時， 051?Tn? ..?在考慮高震型的影響時，有 式 253)(nEKjii FHG????式中 FEK結構總水平地震作用標準值（底部剪力）質點 i 的水平地震作用標準值i 分別為作用于質點 i，j 的重力荷載代表值iGj 分別為質點 i,j 的計算高度iHj頂部附加水平地震作用，本設計中作用于 6 層的頂部。nF?綜上，F(xiàn) i,Vi,ΔUe 及 ΔUe/h 的計算見表格 255 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 25 頁 表 255 Fi,Vi,ΔUe 及 ΔUe/h 的計算 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 26 頁 圖 水平地震作用下的剪力圖根據(jù) 進行驗算，λ=??jEKiGV??jEKiGV?VEKi：第 i 層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力。λ：剪力系數(shù)，本算例取其值為 ，符合《建筑抗震規(guī)范》 關于其的規(guī)定，且對于豎向不規(guī)則的建筑的薄弱層，尚應乘以 的增大系數(shù)。Gj：第 j 層的重力荷載代表值。 07... .14 . 56EK5 ??????? ????????）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（knkn合格。多遇地震下的各樓層層間彈性位移計算見表 254，同時也將其表達為層間位移角 Δu e/h 的形式。鋼筋混凝土框架結構彈性層間位移角限制為 1/550，因此各樓層均滿足要求。 多遇水平地震作用下的框架內力分析 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 27 頁 說明（計算步驟）： D 值比例分配到各框架柱，可得各層每根柱的剪力值。 。 。 ，求出每層各跨梁端的彎矩。 。 。式 254hyyh)(3210??yD 值法的反彎點高度yo標準反彎點高度比，查表確定(倒三角形荷載)y1考慮與柱相鄰的上下橫梁剛度不同時對反彎點高度比的修正系數(shù)。y2考慮相鄰上層層高與本層層高不同時的反彎點高度比修正系數(shù)。y3考慮相鄰下層層高與本層層高不同時的反彎點高度比修正系數(shù)。（見表 256 及圖）表 256 水平地震作用下的中框架柱剪力和柱端彎矩標準值計算 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 28 頁 圖 水平地震作用下框架彎矩圖（見表 256）表 257 框架梁端剪力及柱的軸力 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 29 頁 豎向荷載作用下框架結構的內力計算 橫向框架內力計算：取⑧號柱軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 米，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線重合，故無集中力矩作用。由于房間內未布置次梁，故荷載傳遞如圖 所示。圖 荷載傳遞 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 30 頁 2．荷載計算1）恒載計算（計算簡圖見圖 254）圖 恒載計算簡圖說明：1. 代表橫梁自重及其上橫墻自重（注：橫墻自重僅 1~5 層有） ，`q,1為均布荷載形式。2. 分別為房間板和走道板傳給橫梁的梯形和三角形荷載，具體`,2計算方法見圖 西南交通大學本科畢業(yè)設計 第 31 頁 圖 板傳荷載計算簡圖計算說明：圖 中 AB、CD 跨和 BC 跨中的 q2即為圖 中AB、CD 板中和 BC 板中的陰影部分，其大小應為屋（樓）面板自重梯形（三角形）高度2 西南交通大學本科畢業(yè)設計