雙循環(huán)流化床半干法煙氣懸浮脫硫工藝(編輯修改稿)
2025-06-27 07:23 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 0。 Ca/S摩爾比對脫硫效率的影響圖1是在典型工況下， Ca/S摩爾比對脫硫效率影響的實驗結(jié)果。由圖1可見，當Ca/S=~，脫硫效率在90%左右，需要指出的是，在循環(huán)流化床煙氣脫硫中，由于固體顆粒物的多次循環(huán)，實際脫硫塔內(nèi)的Ca/S遠大于進料Ca/S，從而使脫硫裝置在較低的進料Ca/S條件下，維持較高的脫硫效率。在鈣硫比大于2以后，脫硫效率隨鈣硫比的增加而增加的幅度開始變小，鈣的利用率開始下降。因此單純增加吸收劑的噴入量已難以大幅度地提高脫硫效率。 近絕熱飽和溫度對脫硫效率的影響近絕熱飽和溫度(ΔT)是出口煙溫與煙氣絕熱飽和溫度之差，它對脫硫效率的影響如圖2所示，近絕熱飽和溫度對脫硫裝置的脫硫效率和穩(wěn)定運行起著重要作用，一方面為取得較高的脫硫效率，ΔT越小越好，因為ΔT小，漿液蒸發(fā)慢，液相存在時間長，脫硫劑與煙氣中SO2的離子反應(yīng)時間長，脫硫效率高。另一方面必須保證脫硫劑到達脫硫塔出口前完全干燥，以及整個脫硫系統(tǒng)在露點以上安全運行，否則將引起系統(tǒng)粘壁阻塞和結(jié)露。因此，必須保持較大的ΔT。當鍋爐的工況不斷地變化，脫硫裝置噴漿量和噴水量不斷變化時，煙氣的露點變化較大，從而使過飽和溫度處于一個動態(tài)的變化過程，所以半干式循環(huán)流化床煙氣脫硫?qū)刂葡到y(tǒng)要求較高。當噴漿量一定的條件下，ΔT通過調(diào)節(jié)噴水量控制。本脫硫裝置ΔT在8℃~11℃范圍內(nèi)安全運行。當Ca/S=，脫硫效率達90%. 固體顆粒物濃度對脫硫效率的影響固體顆粒物濃度對脫硫效率的影響如圖3所示，由于采用變頻調(diào)速控制絞龍直接回料，使回料量精確可調(diào)，從而實現(xiàn)脫硫塔內(nèi)濃度的控制。由圖3可以看出，脫硫效率隨著固體顆粒物濃度的增加而增加，固體顆粒物的循環(huán)可以使脫硫效率提高10%~20%，由于脫硫裝置采用脫硫灰的內(nèi)循環(huán)、外循環(huán)的雙重循環(huán)工藝，使脫硫塔內(nèi)的固體顆粒物的濃度顯著提高，可達到1000g/m3，綜合考慮，脫硫塔內(nèi)濃度一般控制在600g/m3~800g/m3為宜。 SO2入口濃度對脫硫效率的影響 圖4給出了SO2入口濃度對脫硫效率的影響，可以看出，脫硫效率隨著入口濃度的增加而略有增加，這是因為當Ca/S一定時，隨著入口濃度的增加，噴漿的絕對量必然增加，相應(yīng)地增加了脫硫塔內(nèi)的水量，延長了脫硫劑的有效停留時間，使脫硫效率增大。根據(jù)氣液溶解平衡理論，一方面，SO2濃度提高，則SO2氣相分壓增大，將使液相的溶解分率減少，降低了脫硫反應(yīng)速率；另一方面，SO2氣相分壓增大，將使與脫硫劑反應(yīng)的傳質(zhì)阻力降低，有助于提高脫硫效率，因此，綜合作用的結(jié)果使入口濃度對脫硫效率影響不大。 脫硫塔內(nèi)沿程溫度變化沿脫硫裝置依次布置了6個溫度測點，圖5出了不同工況下，脫硫裝置沿程溫度的變化，入口煙氣溫度變化范圍：175~185℃ 之間變化， 出口煙氣溫度：75℃，整個脫硫裝置進行了保溫?？梢钥闯觯瑢螌訃姖{方式，在往塔內(nèi)噴漿、噴水試驗時，測點1和測點2之間出現(xiàn)急劇的溫度下降，形成一個低溫區(qū)，甚至在漿液量達到一定程度后出現(xiàn)測點1和測點2之間的溫度低于出口溫度，然后又緩慢回升的情況，而不是溫度沿測點依次遞減。溫度測點2距離漿液噴入點距離較近，在快速流動的煙氣流中，被霧化的漿液尚主要集中在通流面的中央部分，使得通流截面的局部溫度過低，隨著漿液、固體顆粒物和煙氣的充分混合，煙氣溫度分布趨向平緩。對于多層噴漿方式，整個塔內(nèi)溫度比較均勻。雙循環(huán)流化床煙氣半干法懸浮脫硫裝置適應(yīng)中小型電站鍋爐的煙氣凈化，與靜電除塵器有良好的適配性。該裝置投資低，運行費用中下，并有高的脫硫效率（90%）。該技術(shù)工藝符合國家環(huán)?？偩株P(guān)于我國脫硫裝置的技術(shù)政策，具有推廣價值。4 135（125）MW機組的脫硫方案16
公司管理相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1