濟南某小區(qū)外網(wǎng)設(shè)計說明書(編輯修改稿)
2025-06-19 18:17 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 R=4080Pa/m范圍內(nèi)，根據(jù)各管段的計算流量和平均比摩阻確定各管段的管徑。 例如：管段01： t/h ，平均比摩阻R=4080Pa/m， 從附錄91中可確定管段01的管徑和相應(yīng)的比摩阻R值 DN=250mm R= 管段01中局部阻力的當(dāng)量長度Ld， 可由附錄92查出得 閘閥 1=局部阻力當(dāng)量長度之和 Ld=管段01的折算長度 Lzh=51+=管段01的壓力損失 Δp=RLzh=*=用同樣的方法可計算主干線的其余管段，確定其管徑和壓力損失，計算結(jié)果列于附表中。 對支管段上的各管段進行水利計算：利用并聯(lián)環(huán)路節(jié)點壓力平衡的原理確定各管段的管徑。 例如：干管46的壓降為6867Pa，（見附錄93）則由于節(jié)點平衡知：平均比摩阻 R=?P/L（1+）=6867/28（1+）=，且有流量G=： DN=80mm, R=167Pa/m ,v= 管段46中局部阻力的當(dāng)量長度Ld， 可由附錄92查出得 ： ，，*1= 局部阻力當(dāng)量長度之和 Ld=+++= 管段46的折算長度 Lzh=28+= , 管段46的壓力損失 Δp=RLzh=165*=6867Pa用同樣的方法可計算主干線的其余管段，確定其管徑和壓力損失，計算結(jié)果列于附表中。 低區(qū)采暖局部阻力計算表管段編號公稱直徑d(mm)名稱數(shù)量（個）局部阻力(m) 38125分流三通1焊接異徑接頭1焊接彎頭1合計89125直流三通1合計9④80直流三通1 彎頭1焊接異徑接頭1合計59100分流三通1彎頭1焊接異徑接頭1截止閥1合計 ③880分流三通1彎頭1焊接異徑接頭1截止閥1合計1214125分流三通1彎頭1焊接異徑接頭1截止閥1合計101170三通合計低區(qū)采暖局部阻力計算表管段編號公稱直徑d(mm)名稱數(shù)量（個）局部阻力(m) 11＇1＇12250150分支流三通1分流三通1合計焊接異徑接頭11213100直流三通1焊接異徑接頭1截止閥1 合計①1280直流三通1分流三通1焊接異徑接頭1截止閥1合計30②1280直流三通1分流三通1 焊接異徑接頭1截止閥1合計3011010011‘焊接異徑接頭1合計11070截止閥1焊接異徑接頭1分流三通1合計17低區(qū)采暖局部阻力計算表管段編號公稱直徑d(mm)名稱數(shù)量（個）局部阻力(m) 11＇1＇12250150分支流三通1分流三通1合計焊接異徑接頭11213100直流三通1焊接異徑接頭1截止閥1 合計①1280直流三通1分流三通1焊接異徑接頭1截止閥1合計30②1280直流三通1分流三通1 焊接異徑接頭1截止閥1合計3011010011‘焊接異徑接頭1合計11070截止閥1焊接異徑接頭1分流三通1合計17高區(qū)采暖局部阻力計算表管段編號公稱直徑d(mm)名稱數(shù)量（個）局部阻力(m) 01200閘閥1合計12150直流三通1焊接異徑接頭彎頭2合計23125直流三通1 焊接異徑接頭1合計34125直流三通1彎頭1合計④370分流三通 1彎頭1焊接異徑接頭1 閘閥11合計③270分流三通1彎頭1焊接異徑接頭1截止閥1合計①580焊接異徑接頭1分流三通1煨彎1合計第5章水壓圖的繪制及設(shè)備的選擇確定 一、水壓圖的繪制 熱水網(wǎng)路上連接著許多熱用戶。它們對供水溫度和壓力要求可能各有不同，且所處的地勢高低不一，在設(shè)計階段必須對整個網(wǎng)路的壓力狀況有個整體的考慮，因此通過繪制熱水網(wǎng)路的水壓圖用以全面地反映熱網(wǎng)和各熱用戶的壓力狀況，并確定保證使它實現(xiàn)的技術(shù)措施。在運行中通過網(wǎng)路的實際水壓圖可以全面地了解整個系統(tǒng)在調(diào)節(jié)過程中或出現(xiàn)故障時的壓力狀況從而揭露關(guān)鍵性的矛盾和采取必要的技術(shù)措施保證安全運行各用戶的連接方式以及整個供熱系統(tǒng)的自控調(diào)節(jié)裝置都要根據(jù)網(wǎng)路的壓力分布或其波動情況來選定水壓圖是熱水網(wǎng)路設(shè)計和運行的重要工具。繪制熱水網(wǎng)路水壓圖的步驟和方法：（以低區(qū)為例） 以網(wǎng)路循環(huán)水泵的中心線的高度為基準面，在縱坐標上按一定的比例做出標高的刻度（oy），沿基準面在橫坐標上按一定的比例做出距離的刻度(ox)。按照網(wǎng)路上的各點和各用戶從熱源出口沿管路計算的距離，在(ox)軸上相應(yīng)的點上標出網(wǎng)路相對基準面的標高和房屋高度。各點網(wǎng)路高度的連接線就是帶有陰影的線，表示沿管線的縱剖面。 選定靜水壓線的位置：靜水壓曲線是網(wǎng)路循環(huán)水泵停止工作時網(wǎng)路上各點的測壓管水頭的連接線。它是一條水平的直線，該最不利環(huán)路中全部采用直接連接，系統(tǒng)水可能達到的標高為27 m，在加上35 m水柱的富裕值，由此可以定出靜水壓線的高度在32m的高度上。采用補給水泵定壓方式，定壓點位置設(shè)在網(wǎng)路循環(huán)水泵吸入端。 選定回水管動水壓線的位置：在網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉(zhuǎn)時，網(wǎng)路回 水管各點的測壓管水頭的連接線稱為回水管動水壓線，根據(jù)熱網(wǎng)水力計算結(jié)果，按各管段的實際壓力損失確定回水管動水壓線采用補給水泵定壓只要補給水泵施加在定壓點的壓力維持在32 m水柱的壓力就能保證系統(tǒng)循環(huán)水泵在停止運行時對壓力的要求了，回水主干線的總壓降通過 m水柱，則B點的高度為32+=可初步確定回水主干線的動水壓線的末端位置。 選定供水管動水壓線的位置：在網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉(zhuǎn)時，網(wǎng)路供水管內(nèi)各點測壓管水頭連接線稱為供水管動水壓線。如末端用戶預(yù)留的資 +=壓力損失與回水管相等則在熱源出口處供水管動水壓線的位置即D點的+=，E點的標高為D點的標高加上熱源內(nèi)部的壓力損失選定為6 +6=這樣繪制的動水壓線ABCDE以及靜水壓線jj組成了該網(wǎng)路的水壓圖。各分支線的動水壓線可根據(jù)分支線在分支點處的供回水管的測壓管水頭高度和各分支線的水力計算成果按上述同樣的方法和要求繪制。二、設(shè)備的選擇確定（一）循環(huán)水泵的選擇： 揚程： H=K（H1+H2+H3+H4 ） mH2O 查〈2〉P430式中 H – 循環(huán)水泵的揚程 mH2O H1– 網(wǎng)路循環(huán)水通過熱源內(nèi)部的壓力損失 mH2O 取H1=5 H2 網(wǎng)路主干線供回水管的壓力損失 mH2O 取H2= H3熱力站內(nèi)部除污器至循環(huán)水泵入口段壓力損失，取H3=1H4 主干線末端用戶系統(tǒng)的壓力損失 mH2O 取H4= K安全系數(shù)，取K= ∴ H=K（H1+H2+H3+H4）=（5+1++）= mH2O 流量： G= △tc m3/h 查于〈2〉P430式中 G 循環(huán)水泵的流量 m3/h Q 負擔(dān)建筑物的總供熱量KW △t – 系統(tǒng)的供回水溫度差 ℃ c 水的比熱容 ℃ – 漏損系數(shù) ∴ G= △tc= 170 m3/h 選擇： 根據(jù)計算出的循環(huán)水泵的流量和揚程，在泵
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