10噸起重機單梁設計書(編輯修改稿)
2025-06-11 01:29 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 gzP/t2=84032/342= MPa 輪壓作用點：橫向應力：б px=KpxP/t2=84032/342= MPa縱向應力：б pz=KpzP/t2=84032/342= MPa 翼緣外邊緣： 11 縱向應力：б bz=KbzP/t2=84032/342= MPa式中：P主梁工字鋼下翼緣一邊的最大輪壓，P=84032N； t主梁工字鋼斜坡翼緣的平均厚度與補強板厚度和，t=34mm； c輪壓 P 作用線與腹板一側的水平距離，c=35mm； b主梁工字鋼下翼緣寬度，b=152mm； d主梁工字鋼下部單腹板厚度，d=； Kgx、K gz、K px、K pz、K bz與比值 ζ=c/〔(bd)〕有關的計算系數(shù)， Kgx=，K gz=，K px=，K pz=，K bz=； 主梁工字鋼下翼緣在垂直載荷作用下，同時產(chǎn)生整體彎曲應力和局部彎曲應力，其復合（折算）應力為： 輪壓作用點： б=〔（б 0+б px） 2+б gz2（б 0+б px）б gz〕 1/2 =〔（+） 2+ 2（+）〕 1/2 = MPa 翼緣外邊緣： б=б 0+б bz=+= MPa 水平載荷及應力大車運行起、制動產(chǎn)生的水平慣性力按大車主動車輪打滑條件確定 主梁均布慣性力為： PⅡ =q/27=3628/14=259N/m 小車載荷集中慣性力為：PⅢ =∑P/27=206976/14=14784N 小車位于跨中時，橋架內(nèi)力按水平剛架模型計算，計算系數(shù)為： 12 r1=1+2ab/［3(a+b)L］I 1/I2 =1+2［3(+) ］10 8/107 = 主梁跨中水平彎矩為： MW= PⅢ L/4（11/2 r 1）+ P Ⅱ L2/8(12/3 r1) =1478(11/2)+259(12/3)=26548 Nm 主梁跨中水平剪切力為： PF=1/2 PⅢ =14784/2=7392Nτ 小車在跨端左側極限位置 L1= 處，跨端水平剪切力為： PC=1/2 PⅡ L+ PⅢ （1 L 1/L）=245+14784() =16690N 小車在跨端左側極限位置 L1= 處，跨端水平剪應力為： τ C= PC/A=16690/(70016)= MPa 考慮主梁應力組合，將小車置于跨中，這時一側端梁總靜輪壓為： Pm1=( qL+∑P)/2+ q 1B=(3436+206976)/2+10614 =146224N 端梁單位長度自重載荷： q1=KρAg=7850=1061N/m 式中：K自重的動載系數(shù)，K=； ρ鋼材比重，ρ=7850kg/m 3； A端梁截面面積，A= 2； 由 L/B=,查得 λ=起重機偏斜運行側向力為： 13 PF1=1/2 Pm1λ=1/2146224=7311N 跨中水平彎矩為： MW1=1/2 PF1B0=1/27311=12794Nm 跨中水平彎矩之和為： M= MW+ MW1=26548+12794=39342 Nm 主梁工字鋼下翼緣在水平載荷作用下，下翼緣輪壓作用處的應力為： б M=M（c+d/2）/I y=393421000(35+)/ 109 = MPa 下翼緣外邊緣的應力為： б b=M152/2/Iy=393421000152/2/ 108 = 主梁跨中的合成應力 主梁工字鋼下翼緣在車輪輪壓作用處和外邊緣產(chǎn)生最大組合應力 輪壓作用處: б=〔(б 0+б M+б pz)2+б px2(б 0+б M+б pz)б px〕 1/2 =〔(++) 2+(++) 〕 1/2 = MPa＜〔б〕= MPa 翼緣外邊緣： б=б 0+б b +б bz=++= MPa＜〔б〕= MPa 工字鋼翼緣外邊緣應力較大，須在工字鋼下表面縱向加一道補強板，寬度 130mm,厚度16mm. 14 主梁跨端的剪切應力 τ=τ 0+τ C = +=＜〔τ〕= MPa 主梁鋼結構剛度計算 主梁垂直靜剛度滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度為：:yL=∑P L 3/48EIx=206976225003/48105109=＜L/700= mm 式中：∑P葫蘆小車集中載荷,∑P=206976N； L起重機跨度，L=22500mm； E鋼材彈性模量，碳鋼 E=105N/mm2； Ix主梁慣性矩，I x=109mm4； 主梁水平靜剛度 滿載小車位于跨中時，由大車運行起、制動對主梁跨中產(chǎn)生的慣性位移： Xg= PⅢ L3
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