【文章內容簡介】 板數(shù)： =/=(181)/ ％==32塊精餾段實際板數(shù)： N=7/==14塊提餾段實際板數(shù)： N=10/==19塊 ，加料板為第15塊塔頂操作壓力：；每層塔板壓降：；進料板的壓力：；塔底的壓力：(1）精餾段平均壓力：(2）提餾段平均壓力：塔頂溫度：； 進料板的溫度：；塔底的溫度：(1）精餾段平均溫度：(2）提餾段平均溫度：塔頂平均摩爾質量： 進料板平均摩爾質量： 塔底平均摩爾質量：(1）精餾段平均摩爾質量： (2）提餾段平均摩爾質量：氣相平均密度計算：由理想氣體狀態(tài)方程，即液相平均密度計算：注：——為該物質的質量分數(shù)塔頂平均密度計算：由，查手冊[2]得，進料板平均密度計算：由，查手冊[2]得，質量分數(shù)：塔底平均密度計算：由，查手冊[2]得， (1）精餾段平均密度： (2）提餾段平均密度： 液體平均表面張力的計算液相平均表面張力依下式計算，即 塔頂液相平均表面張力的計算由，查手冊[2]得 進料板液相平均表面張力為 由，查手冊[2]得 塔釜：tW=℃ 同理可求出，苯的表面張力為=+（）=精餾段液相平均表面張力為提餾段液相平均表面張力為(1）精餾段 查史密斯關聯(lián)圖，橫坐標為：圖3 史密斯關聯(lián)圖取板間距，板上液層高度則：： ，則空塔氣速為：按標準塔徑圓整后為： 截塔面積為：實際空塔氣速：(2）提餾段提餾段的氣、液相體積流率為：同理，查史密斯關聯(lián)圖，橫坐標為：取板間距，板上液層高度則：：，則空塔氣速為：按標準塔徑圓整后為： 截塔面積為：實際空塔氣速：(1）精餾段有效高度 (2)提餾段有效高度 在進料板上方開一人孔，其高度為：故精餾塔的有效高度為第4章 塔板工藝尺寸的計算因塔徑D=，查文獻[3]可選用單溢流弓形降液管，采用凹型受液盤。各項計算如下：（1）堰長?。?）溢流堰高度由，堰上液層高度：==對提餾段，可以求出==（3）弓形降液管寬度Wd和面積Af由于，查圖25得 5 則Af= == ===停留時間大于5s，故降液管尺寸可用。同理，提餾段19s（4）降液管底隙高度取=，提餾段的=()=同理，精餾段的，=(）=所以，合理。選用凹形受液盤，深度為60mm（1）取塔板分布數(shù)為：4（2）邊緣區(qū)寬度的確定： (3)開孔區(qū)面積計算故(4)篩孔數(shù)n與開孔率： 圖4 塔板篩孔布置圖(1）干板阻力計算篩孔 ()(2）氣體通過液層的阻力(）(3）液體表面張力阻力計算 氣體克服表面張力照成的阻力很小可以忽略不計，氣體通過每層塔板的液柱高度： 氣體通過每層的壓力降為：(設計允許）停留時間大于3—5秒，故本設計合理。液沫夾帶量由式計算（1）干板阻力計算篩孔 干板阻力由式計算由，查干篩孔的流量系數(shù)圖得 （2）氣體通過液層的阻力查充氣系數(shù)關聯(lián)圖得 （3）液體表面張力阻力計算 氣體克服表面張力照成的阻力很小可以忽略不計氣體通過每層塔板的液柱高度 可按下式計算，即氣體通過每層的壓力降為： 可見設計符合要求應保證液體在降液管內的停留時間大于秒，才能使液體所夾帶的氣體放出。 故而停留時間大于3到五秒，故本設計合理。 液沫夾帶量由式計算故本設計液沫夾帶量在允許范圍內，霧沫夾帶量滿足要求。：由 得 ：整理得 在操作范圍內,任取幾個 值,依上式計算 值結果列于表中：表9 精餾段漏液數(shù)據(jù)點：取 為極限,由 整理得：在操作范圍內,任取幾個 值, 依上式計算 值結果列于表中表10 精餾段液沫夾帶數(shù)據(jù)點：() 對于平直堰,取E=1,則由此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限.：以作為液體在降液管中停留時間,由式 故由此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限Hd=φ()由，，得其中帶入數(shù)據(jù)精餾段所以精餾段在操作范圍內,任取幾個 值,依上式計算 值結果列于表中：表11 精餾段液泛數(shù)據(jù)點根據(jù)以上各線，作出精餾段的氣液負荷圖，如圖所示： 圖5 精餾段負荷性能圖在負荷性能圖上,作出操作點 , 連接 , 故精餾段操作彈性為：，符合工藝要求。整理得 在操作范圍內,任取幾個 值,依上式計算 值結果列于表中：表12 提餾段漏液數(shù)據(jù)點由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線取 為極限,由 在操作范圍內,任取幾個 值,依上式計算 值結果列于表中：表13 提餾段漏液數(shù)據(jù)點5對于平直堰,取E=1,則由此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限 ()以作為液體在降液管中停留時間,由式 故由此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限