【文章內(nèi)容簡介】 D, XD, HD F，ZF HF V’ QB L’ W, XW, HW 熱量衡算說明：①泡點進料，泡點回流；②以20℃常溫下液態(tài)混合物狀態(tài)為基準。HF + QB = QC + HD + HWHF ：進料焓 HD ：塔頂產(chǎn)品焓 HW：塔底產(chǎn)品焓 QC：全凝器冷凝負荷 QB ：再沸器熱負荷1. 進料焓的計算 HF TF==℃所以進料液體的定性溫度（TF + 20℃）/2=℃查石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊并由插值法得定性溫度下的比熱：CFPCT= cal/mol?℃ CFOCT= cal/mol?℃則進料液體的平均比熱：CFm= CFOCTZF + CFPCT(1ZF)=?℃40%(mol)+?℃(140%)(mol)= cal/mol?℃則進料液體焓：HF= F CFm(TF ―20℃) = cal/mol?℃(℃―20℃)=2. 塔頂產(chǎn)品焓的計算 HDTD=℃定性溫度=（TD + 20℃）/2=℃查石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊并由插值法得定性溫度下的比熱：CDPCT= cal/mol?℃ CDOCT= cal/mol?℃則塔頂產(chǎn)品的平均比熱：CDm= CDOCTXD + CDPCT (1XD)= cal/mol?℃80%(mol)+ cal/mol?℃(180%)(mol)= cal/mol?℃則HD= D CDm(TD―20℃) = cal/mol?℃(℃―20℃)=3. 塔底產(chǎn)品焓的計算HW TW==℃定性溫度=（TW + 20℃）/2=℃查石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊并由插值法得定性溫度下的比熱：CWPCT= cal/mol?℃ CWOCT= cal/mol?℃則進料液體的平均比熱：CWm= CWOCTXW + CWPCT (1XW)= cal/mol?℃20%(mol)+ cal/mol?℃(120%)(mol)= cal/mol?℃則塔底產(chǎn)品焓：HW= W CWm(TW ―20℃)= cal/mol?℃(℃―20℃)=4. 全凝器冷凝負荷的計算 QC 塔頂蒸汽T頂=℃飽和液體過冷液體20℃ Q1 (rm) Q2 (Cpm) 釋放冷凝潛熱 冷卻降溫Q1 = V rm = (R+1)D rm rm =rOCT XD +rPCT (1XD) Q2 = V Cpm (T頂 – 20)①算Q1 :由得 混合汽化潛熱： ②算Q2 : t頂=℃由內(nèi)插法得Cp OCT(℃)= Cal/(mol℃) Cp OCT(20℃) =(mol℃)同理由內(nèi)插法得Cp PCT(℃)= Cal/(mol℃) Cp PCT(20℃) =(mol℃)平均比熱：Cm=XD(Cp OCT(℃)+ Cp OCT(20℃))/2+(1XD)(Cp PCT(℃)+Cp PCT(20℃))/2=80%(+)/2+(180%)(+)/2 = (mol℃)Q2=VCm（t頂20）=（）=104kJ/hQC=Q1+Q2=104+104=104kJ/h③ 冷卻水用量：取進口水溫為30℃，出口水溫為40℃，則△t水=10℃水的定性溫度為：（30+40）/2=35℃查《化工原理》附錄水的比熱容為：Cp 水(35℃)=(kgK)W=QC/Cp 水 △t水== kg/h5. 再沸器熱負荷的計算 QB HL’ + QB = HV’ + HW QB= HV’ + HW HL’ HL’ = L’ Cm L’ (T底 – 20) HV’ = V’ rm V’ + V’ Cm V’(TV’20) HW = W Cm W (TW 20)⑴計算倒數(shù)第二塊板的焓HL’ 由Aspen plus 計算結(jié)果：tL’=℃ xL’= L’=定性溫度 tm =( tL’+20℃)/2=℃ 由插值法：Cp PCT, ℃ = Cal/(mol℃) Cp OCT, ℃ = Cal/(mol℃)Cm = Cp PCT (1 xL’)+ Cp OCT xL’=()+= (mol℃)=(mol℃)HL’=L’Cm(tL’20)=() =*104kJ/h⑵計算離開再沸器的相焓HV’ P底 = xW = yV’= V’=tV’=tW=℃tm=( tV’+20)/2=℃由插值法：Cp PCT, ℃ = Cal/(mol℃) Cp OCT, ℃ = Cal/(mol℃)Cm = Cp PCT (1 xW)+ Cp OCT xW =（）+= Cal/(mol℃)=(mol℃)Q1=V’Cm(tv’20)=() =104kJ/hrm=rOCTyV’+rPCT(1yV’)=104+104() =104 J/molQ2=V’rm =104=104 kJ/hHV’ = Q1 + Q2 = 104 kJ/h⑶塔底產(chǎn)品的焓HW HW = (前已述及)⑷QBQB=HV’+HWHL’=104+104 =104 kJ/h，r水蒸汽 =2168kJ/kg蒸汽用量 W汽 =QB /r水蒸汽 = kg/h熱量衡算方程為：HF + QB = QC + HD + HW等式左邊=HF + QB =+ 104= 104kJ/h等式右邊=QC+HD + HW=104++= 104kJ/h167。167。 ρV = P頂M /(RT頂)=106103/(+)= kg/m3 P頂=120 mmHg = MPa T頂 K M 平均分子量 CY型填料的泛點當量氣速WLF = m/s 在操作條件下75%液泛時氣速:WG = WLF ()=()=. 最佳動能因子 F=WG (ρV)==DT= (《化學工程手冊》第13篇)== V塔頂蒸汽摩爾流率，kmol/h。 M塔頂混合蒸汽分子量；T塔頂溫度，K。 P塔頂壓力，mmHg。 計算得DT=, 選用8mm鋼板卷制成內(nèi)徑為500mm的塔節(jié)，圓整后進行處理能力校核。（查化工工藝設(shè)計手冊）V’=(DT’/DT)2V=()2 = kmol/h 167。、塔的總高度① 精餾段高度：精餾段理論板數(shù)N1=29塊 29/5=分3個塔節(jié)，3個塔節(jié)都為2500mm，其中2000mm為填料層，500mm為液體再分布器等。此時，精餾段為7500mm。② 提餾段高度：提餾段有N2=21塊 21/5=分3個塔節(jié)，其中每個塔節(jié)為2000mm，其中1500mm為填料層，500mm為液體再分布器等。此時，提餾段為6000mm。③塔的頂部空間（指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭切線的距離）：塔頂封頭為100mm，為了減少塔頂出氣口氣體的夾帶的液體量，頂部空間取1500mm。頂部裝有液體分布器和除沫器。④進料空間為了調(diào)節(jié)進料管的進料位置，用3個進料口，在每個進料口下面加一個500mm的填料，在每個填料上