【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 垛作業(yè)時(shí)，不得穿膠底鞋。 木工場(chǎng)和木質(zhì)材料堆放場(chǎng)地嚴(yán)禁煙火，并按消防部門的要求配備消防器材。 運(yùn)輸木料、模板時(shí)，必須綁扎牢固，保持平衡。、存放模板的場(chǎng)地必須平整堅(jiān)實(shí)，不得積水。存放時(shí)，底部應(yīng)墊方木，堆放應(yīng)穩(wěn)定，立放應(yīng)支撐牢固。，作業(yè)前試機(jī)，各部件運(yùn)轉(zhuǎn)正常后方可作業(yè)。機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)故障時(shí)，必須立即停機(jī)、切斷電源。 具體要求 模板應(yīng)根據(jù)使用部位加以編號(hào)，分型號(hào)安排臨時(shí)堆放場(chǎng)地，根據(jù)工藝要求依順序進(jìn)行模板安裝就位。 模板安裝前要檢查吊裝用繩索、卡具及模板上的吊環(huán)是否完整有效。嚴(yán)禁大幅度擺動(dòng)。 模板組裝完后，應(yīng)轉(zhuǎn)運(yùn)至專用堆放場(chǎng)地放置。 安裝墻體、柱體模板時(shí)，必須確保操作平臺(tái)板的安裝牢固。施工時(shí)為保證施工安全，操作安裝人員必須系好安全帶，操作面下必須有綁好的兜網(wǎng)和安全網(wǎng)后，方能進(jìn)行下一步施工。 施工中，如遇六級(jí)及以上大風(fēng)或陣風(fēng)，應(yīng)立即停止作業(yè)，并將回轉(zhuǎn)制動(dòng)器完全松開。9 模板計(jì)算(碗扣架支撐)計(jì)算書本計(jì)算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）、《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1662008）、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500102002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 500172003)等規(guī)范編制。板段：地下二層人防處頂板。，為地下二層與地上一層，又由于地下二層頂板支撐體系落在基礎(chǔ)底板上，；人防處頂板板厚400mm，為本工程樓板最厚處。此處為工程頂板支撐荷載最大處，所以選取此處為計(jì)算范例。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息(一) 構(gòu)造參數(shù)樓層高度H：；混凝土樓板厚度：400mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：；立桿步距h：；掃地桿距支撐面h1：； (二) 支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：Ф48；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325N/mm2；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：；承受集中荷載的模板單塊寬度：1200mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k：；；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kN/m2；搭設(shè)形式為：2層梁；(一) 面板參數(shù)面板采用柏木木面板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根50100矩形木楞；間距：300mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根100100矩形木楞；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622008）》，面板按照簡(jiǎn)支跨計(jì)算。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1200183/12= 105mm4； W = 1200182/6 = 104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k== kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24= kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k== kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= + + = kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k== kN/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P= kN；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=；(2) 計(jì)算彎矩采用基本組合：A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=(+) =； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=(+) =；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1= =；P1= =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2= =；P2= =；σ ＝ M/W [f]其中：W 面板的截面抵抗矩，W =104mm3； M 面板的最大彎矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=m； Ma=l2= =m；Mb1=l2+l=+ =m； Mb2=l2+l=+ =mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 106/104=；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = ； l面板計(jì)算跨度: l =300mm； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2； I截面慣性矩: I =105mm4； [ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；面板的最大撓度計(jì)算值: ν= 53004/(38410000105)=；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: ν=:[ν] =，滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根50100矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 106 mm4； W=1103= 104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k== kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24= kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k== kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= ++ = kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k== kN/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P= kN；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重)： q=+=；(2) 計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=(+) =； q2= =； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q1=(+) =； q2= = kN/m；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=(+) =；P= =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=(+) =；P= =；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力，把永久荷載和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值，查《模板規(guī)范（JGJ1622008）》。(1) 最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=m；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=q1l2+q2l2=+ =m；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=ql2+Pl=+=m；(2) 最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max（Va，Vb）= kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=q1l+q2l=+=；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=ql+P =+=；(3) 最大變形ν計(jì)算ν= 9004/(10010000106)= (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=106/104 =實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算τ =VS0/Ib=100062500/(10650)=；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: ν=:[ν] =，滿足要求！支撐梁采用1根100100矩形木楞，間距900mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 106 mm4； W=1103= 105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k== kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=q1l+q2l=+ =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=q1l+q2l=+ =；A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=；B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁變形采用）：F=ql==；(2) 第二層支撐梁自重A 計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q= kN/m；B 計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q= kN/m；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 變形圖(mm)計(jì)算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 σ=M/W=106/105 =實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算τ =VS0/Ib=1000125000/(106100)=；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值N =N1+N2=+= kN；(一) 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a立柱橫距l(xiāng)b）來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計(jì)算”中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1= kN/m；通過以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= kN；(二) 垂直支撐系統(tǒng)自重N2腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；注：為了計(jì)算簡(jiǎn)便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算；立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i查《碗扣架規(guī)范JGJ1662008》附錄E得到φ= ；立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo=h+2a=+2=；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = ；A 立桿凈截面面積： A = ；[f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =205 N/m