單層廠房設(shè)計(jì)計(jì)算書(編輯修改稿)
2024-12-05 08:54 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= = () CV = CR + C? R=+ =() ?iV = AV + BV + CV =+=0 BC 跨 maxD 作用在 B 列柱右側(cè)時(shí) ,排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖 (d) BC 跨 maxD 作用在 C 列柱 由 BC 跨………………… 計(jì)算簡圖如圖 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為 : B 列柱 :? = ? = 3C = ? BR = 2R = 3C 2HM = =() C 列柱 :? = ? = 3C = ?……… 排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為 : R= AR + BR + CR =+= 382 故排架柱頂最后剪力分別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= = () CV = CR + C? R=+ =() ?iV = AV + BV + CV =+=0 BC 跨 maxD 作用于 C 列柱時(shí) ,排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖 (5)吊車水平菏載作用下的內(nèi)力分析 (不考慮廠房整體空間工作 ) (a)當(dāng) AB 跨作用有吊車橫向水平荷載 maxT 時(shí) 計(jì)算簡圖如圖 所示 : maxT = 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為 : A 列柱 : ? = ? = x/ 1H =查附圖 、查附圖 并用插入法求得 : 5C = ? AR = 5C maxT = =() 排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為 : R= AR + BR + CR =++0=() 排架柱頂最后剪力分別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= =() 383 CV = CR + C? R= =() ?iV = AV + BV + CV =? 0 排架各柱的彎矩圖如圖 所示 , maxT = 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為 : B 列柱 : ? = ? = x/ 1H =咐圖 、 并用插入發(fā)求得 : 5C = ? CR = 5C maxT = =() 排架頂柱不動(dòng)鉸支座的總反力 : R = AR + BR + CR =0++=() 故排架柱頂最后剪力分別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= =() CV = CR + C? R= =() ?iV = AV + BV + CV =+=0 排架柱的彎矩圖 ,如圖 注意 :吊車橫向水平荷載 maxT 可以左右兩向作用 ,則各柱彎矩圖反向 . (6)風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 (a)左吹風(fēng)時(shí) 。計(jì)算簡圖如圖 所示 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為 : A 列柱 : ? = ? = 查本章附圖 得 11C = ? AR = 11C 1q 2H = =() C 列柱 : ? = ? = 查本章附圖 得 11C = CR = 11C 1q 2H = =() 384 排架頂柱不動(dòng)鉸支座的總反力 : R = wF + AR + BR + CR =++0+() 故排架柱頂最后剪力分別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= =() CV = CR + C? R= =() ?iV = AV + BV + CV =+? wF (b)右吹風(fēng)時(shí) , 各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為 : A 列柱 : ? = ? = 11C = ? AR = 11C 1q 2H = =() C 列柱 : ? = ? = 11C = CR = 11C 1q 2H = =() 排架頂柱不動(dòng)鉸支座的總反力 : R = wF + AR + BR + CR =++= () 故排架柱頂最后剪力分別為 : AV = AR A? R= =() BV = BR B? R= =() CV = CR + C? R= =() ?iV = AV + BV + CV =+? wF 彎矩圖 不考慮廠房整體空間工作 ,對(duì) A 柱進(jìn)行最不利內(nèi)力組合 ,具體方法和數(shù)據(jù)見表 (B 柱、C 柱內(nèi)力組合和截面設(shè)計(jì)可按通力進(jìn)行 ). (以 A 柱為例 ,混凝土 C25,鋼筋 Ⅱ ) (1)上柱 有 A柱內(nèi)力組合表 ,上柱共有 12組不利內(nèi)力 .本設(shè)計(jì)采用對(duì)稱配筋 ,可不考慮彎矩的正負(fù)號(hào)而取其中絕對(duì)植最大的一組 .最不利內(nèi)力為 : 由表 查得有吊車廠房排架方向 0l =2 uH =2 4200=8400mm (a) 按第一組內(nèi)力計(jì)算 0e =M/N= 310 /=280mm 0l /h=8400/500== ? =1+ 014001hei(0l /h)2 1? 2? = x== cmfN= 屬于大偏心受壓 ,取 x=2 39。sa 39。e =? ie 21 h+ 39。sa = 28021 500+35= sA = 39。sA = )( 39。039。sy ahfNe? =383 (b) 按第二組內(nèi)力計(jì)算 0e =M/N=140 ? ie = 0e + ae =226mm 0l /h=15 1? = N = 取 1? = 2? = /h= ? =1+ 014001hei(0l /h)2 1? 2? = x== cmfN= 屬于大偏心受壓，取 x=2as ′ e′ = ae si h?? 2/1? ′ =? 2661/2? 500+35= As =As ′= )_( 0??ahfsyeN= )35465(310 10 3 ?? ??=297mm2 Asmin =?min bh=500mm2 按計(jì)算和構(gòu)造要求，上柱縱向鋼筋： As =As ′ =500mm2 （ c）垂直于彎矩作用平面承載力驗(yàn)算 查表得，有吊車廠房，有柱間支撐柱在垂直排架方向， 由鋼筋混凝土軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)表查得，軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) ?? )( ???? AffN Sycu bh? =（ 500 500+310 500） =3066800N=Nmax = 滿足驗(yàn)算要求。 （ 2）下柱 由 A 柱內(nèi)力組合表可見， Ⅱ —— Ⅱ及Ⅲ —— Ⅲ截面共有 24 組不利內(nèi)力。同理經(jīng)過分析比較，最不利內(nèi)力為： ??? ?? KNN mKNM . ??? ?? KNN mKNM . ??? ?? KNN mKNM . （ a） 按第一組內(nèi)力 M=m ， N= 計(jì)算 e0 =M/N= 103 /=891 ㎜ = 965=290 ㎜ 所以 ei =e0 +ea =891+0=891 ㎜ 下柱截面面積 A= 105 ㎜ 下柱慣性矩 I= 109 mm4 下柱回轉(zhuǎn)半徑 r= AI/ = )( 1010 59 ?? =356 ㎜ 下柱計(jì)算長度 l0 = = = l0 /r= 103 /356=28 所以 應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ? ?1 = A/N= 105 / 103 = 取 ?1 = l0 /h=15 所以 ?2 = ? =1+ hei 0/14001(l0 /h)178。 ?1 ?2 = x=?bffcmN= 103??= ㎜ 中和軸位于翼緣內(nèi) ,截面屬于大偏心受 壓 . e= ae si h ?? 2/? =? 891+1/2? 100035=1431mm As =As ′= )_()2/(00ahfhfbsycmf xxNe ? ???= )35465(310 ??=1181mm2 (b)按第 二組內(nèi)力 :M= m N= e0 =M/N=471 ㎜ =290 ㎜ ei =e0 +ea =471+0=471 ㎜ ?1 = A/N= 取 ?1 = ?2 = ? =1+ hei 0/14001(l0 /h)178。 ?1 ?2 = x=?bffcmN= ㎜ 故中和軸位于翼緣內(nèi) ,截面屬于大偏心受壓 . e= ae
黨政相關(guān)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1