苯-甲苯連續(xù)板式精餾塔的設計方案(編輯修改稿)
2025-05-25 06:15 本頁面
【文章內容簡介】 本例所處理的物系無腐蝕性，可選用δ＝3mm碳鋼板，取篩孔直徑do＝5mm。篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為 篩孔數(shù)目n為 個個開孔率為 = =*=氣體通過閥孔的氣速為 氣體通過閥孔的氣速為 ⑴干板阻力hc的計算干板阻力hc由式 計算取板厚為3mm, 查“干篩孔的流量系數(shù)圖”圖4干篩孔的流量系數(shù)圖得，c0=故 液柱液柱⑵氣體通過液層的阻力hl計算氣體通過液層的阻力h1由式計算 查“充氣系數(shù)關聯(lián)圖”，圖5充氣系數(shù)關聯(lián)圖得 液柱液柱⑶液體表面張力的阻力的計算液體表面張力所產生的阻力由下式計算，即液柱液柱氣體通過每層塔板的液柱高度可按下式計算，即 液柱 液柱氣體通過每層塔板的壓降為 （設計允許值） （設計允許值） 對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 液沫夾帶量由式計算，根據設計經驗 代入數(shù)據得， 故在本設計中液沫夾帶量eV在允許范圍內對篩板塔，漏液點氣速u0,min可如下計算實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設計中無明顯漏液。 為防止發(fā)生液泛，降液管內液層高度應服從 關系，取則 而 故不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。根據以上塔板的各項液體力學驗算，可認為精餾段塔徑及各項工藝尺寸是適合的。由 得 表10 漏液線數(shù)據表 漏液線精餾段提餾段由上表數(shù)據即可作出精餾段、提餾段漏液線.以為限， 在操作范圍內，任取幾個數(shù)據計算值，列表得 表11液沫夾帶線數(shù)據表 液沫夾帶線精餾段提餾段由上表數(shù)據即可作出精餾段、提餾段液沫夾帶線。液相負荷下限線= 取E= =E（）得 =表12液相負荷下限數(shù)據表液相負荷下限線0據此可作出與氣體流量無關的精餾段、提餾段垂直液相負荷下限線。以作液體在降液管中的停留時間下限，由表13液相負荷上限數(shù)據表液相負荷上限線0據此可作出與氣體流量無關的精餾段、提餾段垂直液相負荷上線令 由 聯(lián)立得 忽略，將與的關系代入上式，并整理得 式中 將有關數(shù)據代入，得 故 在操作范圍內，任取幾個LS值，依上式計算出VS值，計算結果列于下表。 表14 液泛線數(shù)據表 液泛線精餾段提餾段由上表數(shù)據即可作出精餾段、提餾段液泛線。根據以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如下表15負荷性能圖數(shù)據總表液氣比線Ls/(m3/s)Vs(m3/s)取點O00P P’漏液控制點（min）精餾段提餾段液泛控制點（max）精餾段提餾段液相負荷下限線0液相負荷上限線0在負荷性能圖上，作出操作點P，連接OP，即作出操作線。圖6 精餾段負荷性能圖圖7 提餾段負荷性能圖 在負荷性能圖上，作操作點P’，連接OP’，即為操作線，由圖可知，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為液漏控制。 操作彈性為 所設計篩板的主要結果匯總表:表16 設計結果一覽表項目符號單位計算數(shù)據精餾段（1）提餾段（2）最小回流比Rmin 最優(yōu)回流比R各段平均壓強PmkPa各段平均溫度tm℃平均流量氣相VSm3/s液相LSm3/s理論板數(shù)Nt塊89(含釜)理論進料位置塊 第9層總板效率Et實際進料位置第18層實際塔板數(shù)N塊1718板間距HTm塔的有效高度Zm塔徑Dm空塔氣速um/s塔板液流形式單流型單流型溢流管型式弓形弓形堰長lwm堰高hwm溢流堰寬度Wdm管底與受業(yè)盤距離hom板上清液層高度hLm孔徑domm55孔間距tmm1515孔數(shù)n個17921792開孔面積m2篩孔氣速uom/s塔板液柱高度hP液柱高度 m每層塔板降 液體在降液管中停留時間τs降液管內清液層高度Hdm霧沫夾帶
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