移動操作平臺方案(編輯修改稿)
2025-05-23 07:26 本頁面
【文章內容簡介】 否附圖如下：立面圖(平臺縱向)立面圖(平臺橫向)平面圖 三、材料參數立柱鋼管規(guī)格(mmmm)Ф483主梁鋼管類型鋼管主梁鋼管規(guī)格(mmmm)Ф483次梁材料類型鋼管次梁截面類型(mmmm)Ф483腳手板類型木腳手板可剎腳輪承載力設計值[N](kN)20 四、腳手板驗算腳手板承載能力確定方式極限值法單塊腳手板長度l(mm)x寬度b(mm)900900單塊腳手板截面抵抗矩W(cm3)375單塊腳手板截面慣性矩I(cm4)腳手板彈性模量E(N/mm2)9000腳手板彎矩設計值[M](kNm)14腳手板剪力設計值[V](kN)腳手板撓度允許值[ν](mm)5 因腳手板兩端擱置在橫桿上，按簡支梁計算，集中荷載按最不利位置(抗彎按跨中，抗剪按支座附近)考慮，計算簡圖如下圖： 承載能力極限狀態(tài) q=γ0b(γGG1k+γ1k)=1(+2)= p=γ0γQFk/K=11/2= 正常使用極限狀態(tài) q39。=b(γGG1k+γ1k)=(1+12)= p39。=γQFk/K=11/2= 計算簡圖（抗彎不利） 計算簡圖（抗剪不利） 抗彎驗算 Mmax=ql2/8+pl/4=(400/1000)2/8+400/1000/4=m Mmax＝≤[M]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax=ql/2+p=400/1000/2+= Vmax＝≤[V]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=54004/(3849000104)+1034003/(489000104)=≤[ν]=5mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài)： R1=ql+p=+= 正常使用極限狀態(tài)： R139。=q39。l+p39。=+= 五、次梁驗算次梁承載能力確定方式極限值法次梁彎矩設計值[M] (kNm)205次梁剪力設計值[V](kN)125次梁驗算方式簡支梁 承載能力極限狀態(tài)： 腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為： q1=R1/b= 次梁自重設計值：q2=γ0γGG2k=1= q=q1+q2= 正常使用極限狀態(tài)： 腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為： q139。=R139。/b= 次梁自重標準值：q239。=γGG2k=1= q39。=q139。+q239。= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 彎矩圖(kNm) Mmax=m Mmax＝≤[M]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 剪力圖(kN) Vmax＝≤[V]＝125kN 滿足要求！ 撓度驗算 變形圖(mm) 跨中νmax=≤[ν]=min{1800/150，10}=10mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài)： Rmax= 正常使用極限狀態(tài)： Rmax39。= 六、主梁驗算主梁承載能力確定方式極限值法主梁抗彎強度最小極限值[M] (kNm)205主梁抗剪強度最小極限值[V](kN)125主梁驗算方式簡支梁 承載能力極限狀態(tài)： 次梁傳遞給主梁的支座反力為： p=Rmax= 主梁自重設計值：q=γ0γGG3k=1= 正常使用極限狀態(tài)： 次梁傳遞給主梁的支座反力為： p39。=Rmax39。= 主梁自重標準值：q39。=γGG3k=1= 按簡支梁計算，計算簡圖如下： 抗彎驗算 彎矩圖(kNm) Mmax=m Mmax＝≤[M]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 剪力圖(kN) Vmax＝≤[V]＝125kN 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中νmax=≤[ν]=min{2000/150，10}=10mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài)： Rmax= 七、扣件抗滑移驗算主梁和立柱連接方式單扣件單扣件抗滑承載力Rc(kN)8扣件抗滑移折減系數kc1 由上面主梁的計算可知，主梁通過扣件傳遞給立柱的支座力為： R=Rmax=≤kcRc=18=8kN 滿足要求！ 八、工作狀態(tài)立柱驗算立柱截面類型(mm)Ф483立柱允許長細比[λ]250立柱回轉半徑i(cm)立柱截面面積A(cm2)立柱抗壓、彎強度設計值[f](N/mm2)205立柱計算長度系數μ2架
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