【文章內容簡介】 a)土名稱回填土00回填土③11004000強風化泥質粉砂巖,所以樁端是在第③1層土層。最大壓力驗算: Ra=(0+100)+4000=由于: Ra = Qk = ,最大壓力驗算滿足要求!由于: = Qkmax = ,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T 1872009)偏心豎向力作用下，Qkmin=樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； λi──抗拔系數(shù)；Ra=(0+100)= Gp=(10)=由于: + = ，抗拔承載力滿足要求! A3塔機塔吊四樁基礎的計算書（孔位SK25） 依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T 1872009)。A3。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TC5610（QTZ80）塔機自重標準值:Fk1=起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊計算高度:H=40m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=樁身混凝土等級:不低于C80塔身寬度:B=保護層厚度:H=50mm承臺混凝土等級:C40承臺厚度:Hc=矩形承臺邊長:H=5m承臺鋼筋級別:HRB400承臺箍筋間距:S=200mm樁直徑:d=承臺頂面埋深:D=樁空心直徑:樁間距:a=3m樁鋼筋級別:HRB400樁有效入土深度:貫入度及持力層控制，應進入強風化不小于2m或至中風化表面。樁型與工藝:PHC預制管樁（AB型）計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5525=750kN 承臺受浮力：Flk=5510=300kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=) Wk== qsk==b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH==c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=H==2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=) Wk== qsk==b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH==c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=H==3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+(0+)=非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+=三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(+)/4= Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+750)/4+(+)/= Qkmin=(Fk+GkFlk)/n(Mk+Fvkh)/L =(+750300)/4(+)/=工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(++60)/4= Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+750+60)/4+(+)/= Qkmin=(Fk+Gk+FqkFlk)/n(Mk+Fvkh)/L =(+750+60300)/4(+)/=四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=(Fk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+60)/4+(+)/=最大拔力 Ni=(Fk+Fqk)/(Mk+Fvkh)/L =(+60)/(+)/=非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=Fk/n+(Mk+Fvkh)/L =+(+)/=最大拔力 Ni=Fk/(Mk+Fvkh)/L =(+)/=2. 彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》 其中 Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值()； xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2=承臺最大負彎矩: Mx=My=2=3. 配筋計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》 式中 α1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，,當混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內插法確定； fc──混凝土抗壓強度設計值； h0──承臺的計算高度； fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: αs=106/(11502)= ξ=1(12)= γs= As=106/()=頂部配筋計算: αs=106/(11502)= ξ=1(12)= γs= As=106/()=五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB500102010)。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 λ──計算截面的剪跨比,λ= ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=； b──承臺的計算寬度，b=5000mm； h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S──箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ942008)根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N==樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 Ψc──基樁成樁工藝系數(shù)， fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=； Aps──樁身截面面積，Aps=147262mm2。樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ942008 受拉承載力計算，最大拉力 N=Qkmin=經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=。%，計算得最小配筋面積為295mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積819mm2八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T 1872009)軸心豎向力作用下，Qk=；偏心豎向力作用下，Qkmax=樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra──單樁豎向承載力特征值； qsik──第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa──樁端端阻力特征值，按下表取值； u──樁身的周長，u=； Ap──樁端面積,取Ap=； li──第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱回填土00回填土②1360粘土粉質粘土②3500含卵石粘性土③11004000強風化泥質粉砂巖,所以樁端是在第③1層土層。最大壓力驗算: Ra=(0+36+50+100)+4000=由于: Ra = Qk = ,最大壓力驗算滿足要求!由于: = Qkmax = ,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T 1872009)偏心豎向力作用下，Qkmin=樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp──樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； λi──抗拔系數(shù)；Ra=(0+36+50+100)= Gp=(10)=由于: + = ，抗拔承載力滿足要求! B3塔機塔吊四樁基礎的計算書（孔位SK70） 依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》(JGJ/T 1872009)。B3塔機承臺下平面標高為：。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TC5610（QTZ80）塔機自重標準值:Fk1=起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊計算高度:H=40m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=樁身混凝土等級:不低于C80塔身寬度:B=保護層厚度:H=50mm承臺混凝土等級:C40承臺厚度:Hc=矩形承臺邊長:H=5m承臺鋼筋級別:HRB400承臺箍筋間距:S=200mm樁直徑:d=承臺頂面埋深:D=樁空心直徑:樁間距:a=3m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:貫入度及持力層控制，應進入強風化不小于2m或至中風化表面。樁型與工藝:PHC預制管樁（AB型）計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5525=750kN 承臺受浮力：Flk=5510=300kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=) Wk== qsk==b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH==c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=H==2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=) Wk== qsk==b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH==c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=H==3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+(0+)=非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+=三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(+)/4= Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+750)/4+(+)/= Qkmin=(Fk+GkFlk)/n(Mk+Fvkh)/L =(+750300)/4(+)/=工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(++60)/4= Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+750+60)/4+(+)/= Qkmin=(Fk+Gk+FqkFlk)/n(Mk+Fvkh)/L =(+750+60300)/4(+)/=四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=(Fk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(+60)/4+(+)/=最大拔力 Ni=(Fk+Fqk)/(Mk+Fvkh)/L =(+60)/(+)/=非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=Fk/n+(Mk+Fvkh)/L =+(+)/=最大拔力 Ni=Fk/(Mk+Fvkh)/L =(+)/=2. 彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》 其中 Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值()； xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2=承臺最大負彎矩: Mx=My=2=3. 配筋計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》 式中 α1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，,當混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內插法確定； fc──混凝土抗壓強度設計值； h0──承臺的計算高度； fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: αs=106/(11502)= ξ=1(12)= γs= As=106/()=頂部配筋計算: αs=106/(11502)= ξ=1(12)= γs= As=106/()=五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB500102010)。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 λ──計算截面的剪跨比,λ= ft──混凝土軸心抗拉強度設