【文章內(nèi)容簡介】 ,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 104mm3；I = 105mm4；荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1＝＝；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝＝；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q3＝＝；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q4＝＝；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q5＝＝。底模的荷載設(shè)計值為：q=(q1+q2+q3)+(q4+q5)=(++)+(+)=；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=＝=m；支座反力為R1=R2== kN；最大支座反力R=＝ kN；σ = M/W=105/104=；面板計算應(yīng)力σ=，滿足要求！抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q= kN,抗剪強度按照下面的公式計算：τ=3Q/(2bh)≤fvτ =31000/(2100018)=；面板受剪應(yīng)力計算值τ ==，滿足要求。撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:ν=5qkl4/(384EI)≤[ν]=min(l/150,10)其中，l計算跨度(梁底支撐間距): l =；面板的最大撓度計算值:ν = 5(384105)=；面板的最大允許撓度值 [ν] = min(,10)=面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！三）梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=104 mm3；I=106 mm4； 荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=＝。抗彎強度驗算σ = M/Wfm最大彎矩 M == kNm；最大剪力 Q == ；最大受彎應(yīng)力 σ = M / W = 104/104 = N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值fm= N/mm2，滿足要求!抗剪強度驗算截面最大抗剪強度必須滿足:τ =3Q/(2bh)≤fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算：τ = 3103/(2) = N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值 τ＝ N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv= N/mm2,滿足要求!撓度驗算ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 ν = (100106)=；支撐小楞的最大撓度計算值 ν＝ mm小于支撐小楞的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！四）梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=()/4(+)+2()= 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：N1=N2= kN；最大彎矩Mmax= kNm；最大撓度計算值 νmax= mm；最大受彎應(yīng)力σ = M / W = 105/104 = N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設(shè)計值 fm = N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν = mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 ν = mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 [v] =min(,10) mm，滿足要求！五）梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應(yīng)力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 ν=[v]=min(900/150,10)mm,滿足要求!六）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): ≤ Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值, kN；　　 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R= kN； kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 七）組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為F1 = kN ；除此之外，根據(jù)《規(guī)程》。故支架自重部分荷載可取為F2=＝；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=(+()/2)(+)= kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N =++= kN；立桿穩(wěn)定性驗算σ = (φAKH)≤fφ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A 立桿的截面面積，按《規(guī)程》附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = ；KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》 ；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=+2=； l0 = kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)程》附表D－1，μ =； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ；；λ = l0/i = 2624 / = 165 ；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103/( )= N/mm2；立桿的受壓強度計算值σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f= N/mm2 ，滿足要求。八）組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知：Nut＝；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk == 1 = kN/m2；其中 w0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2；μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= 1 ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = m；立桿穩(wěn)定性驗算σ =(φAKH)+Mw/W≤fσ=N/(φAKH)=103/( )+= N/mm2；立桿的受壓強度計算值σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f= N/mm2 ，滿足要求。九）模板支架整體側(cè)向力計算根據(jù)《規(guī)程》，風(fēng)荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：N1 =3FH/((m+1)Lb)其中：F作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =(La)AF結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=103102=106mm2；wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，,wk =μsw0=1=；所以可以求出F=AFwkla/La=1061061000=。H模板支架計算高度。H= m。m計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：0根。lb模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b＝ m。la 梁底立桿縱距（m），la= m。La梁計算長度（m），La= m。綜合以上參數(shù)，計算得N1=3((0+1))=?？紤]風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計算：σ =(+N1)/(φAKH)≤f計算得：σ =( + ) / ( )=。σ = N/mm2 小于 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。二、地下室頂板模板支架計算書一）綜合說明，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設(shè)計范圍包括：樓板，長寬＝。（一）基本搭設(shè)參數(shù)，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，截面寬38mm，高87mm。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。二）板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，此時，模板的截面抵抗矩為：w＝900182/6=104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝ =；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝24 =；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝ =；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1 =；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2=。g1 =(x1+x2+x3)=(++)=；q1 =(x4+x5)=(+) =；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= = = m；（2）底?？箯潖姸闰炈悝?= M/W≤fσ =106 /(104)=底模面板的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎?。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =3(2100018)=；底模的抗剪強度τ=。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)l4/(100EI)+(x4+x5)l4/(100EI)=(++)3004/(1006000437400)+(+)3004/(1006000437400)=；撓度設(shè)計值[ν ]=Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計算值ν =[v] =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1==；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=24=；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3==；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2=；g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= =m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3；σ = M/W≤fσ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =；底模方木的抗剪強度τ =。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)9004/(10090002560000)+(+)9004/(10090002560000)=；