大型清雪機結構項目設計方案(編輯修改稿)
2025-05-19 23:54 本頁面
【文章內容簡介】 [σH]1=σHlim1/SH=560/=[σF]2=σFlim2/SF=170/=[σH]2=σHlim2/SH=400/= 幾何參數(shù)的確定參考國外同型號清雪車確定傳動件幾何參數(shù)如下：Z1=27，Z2=32，mn=6，β=10176。29′24″，a=180mm分度圓直徑為d1=mnZ1/cosβ=627/(cos10176。29′24″)=d2=mnZ2/cosβ=632/(cos10176。29′24″)=因為b=Ψaa=180=72mm，故?。盒↓X輪寬度b1=80mm，大齒輪寬度b2=72mm。 校核齒跟彎曲強度載荷工作情況系數(shù)KA=。動載荷系數(shù)Kv=，齒向載荷的分布系數(shù)Kβ=。所以載荷系數(shù)K=KAKVKβ==[8]?？芍?YFa1=，YFa2=，得:σF1= cos10176。29′24″/(726227)=σF2= cos10176。29′24″/(726232)=可見，σF1〈[σF]1，σF2〈[σF]2，故齒跟彎曲強度足夠。 驗算圓周速度v=Лd1n1/60000=Л1000/60000=所選8級齒輪精度是適合的（8級斜齒圓柱齒輪的合適圓周速度v≤10m/s）。 直齒圓錐齒輪設計 選擇齒輪材料、熱處理方式和精度等級大、小齒輪均選用45號鋼，小齒輪1調質處理，大齒輪2正火處理，齒面硬度HB1=217225，HB2=162217[8]，平均硬度HB1=236，HB2=190，HB1HB2=46在HB在3050之間，故選用8級精度。 確定傳動尺寸參考國外同型號清雪車確定直齒圓錐齒輪幾何參數(shù)如下：已知：δ1=26176。，δ2=64176。，d1=，d2=，I=ctgδ1=Z2/Z1=使用系數(shù)KA=[8]，dm1t=d1t=()=()=[2]故Vm1=лdm1tn1=/60000=。按8級精度查得動載系數(shù)KV=[2]Ψdm=ΨR√i2+1/(2ΨR)=√+1/()=齒向載荷分布系數(shù)Kβ=，故K=KAKVKβ==。d1=d13√K/Kt=√。=25，Z2=Z1i=25==51則i′=51/25=，Δi/i=()/=%，在允許范圍內。=d1/Z1=，選取錐齒輪大端模數(shù)m=6[2]d1=Z1m=256=150mmd2=Z2m=516=306mm。[2]得： R= =：b=ΨRR==取b=52：tanδ1=d1/d2=150/306=則有：δ1=26176。6′36″ δ2=90176。δ1=90176。26176。6′36″=63176。53′24″ 校核齒根彎曲疲勞強度 σF=KFtYFYS/[()]≤[δ]F (31)式中各計算參數(shù)：、b、m、ΨR同前；Ft=2TⅡ/ [d1 ()] =2[150 ()] =[2] cosδ1=i/√i2+1=√+1=cosδ2=1/√i2+1=1/√+1=ZV1=Z1/cosδ1=25/=ZV2=Z2/cosδ2=51/=YF1=，YF2=Ys1=， Ys2=[σ][2]得：[σ]F=YNσFlim/SF (32)彎曲疲勞極限應力σFlim1=220MP，σFlim2=170MP壽命系數(shù)：YN1=YN2=安全系數(shù)：SF=故 [σ]F1=YN1σFlim1/SF=220/==176MP [σ]F2=YN2σFlim2/SF=170/==136MPσF1=KFtYFYS/[()] =[526 (*)]= [σ] F1σF2=σF1YF2YS2/YF1YS1=() = [σ] F2滿足齒根彎曲疲勞強度。小錐齒輪根據實際情況制造成齒輪軸結構，大錐齒輪由于尺寸較大采用鑲套式結構，其具體結構見清雪機構減速器裝配圖。 清雪機的設計 選擇齒輪材料、熱處理方式和精度等級大、小齒輪均選用45號鋼，小齒輪1調質處理，大齒輪2正火處理，由文獻[2，表82]得齒面硬度HB1=217225，HB2=162217，平均硬度HB1=236，HB2=190，HB1HB2=46在HB在3050之間，故選用8級精度。 確定傳動尺寸參考國外同型號清雪車確定直齒圓錐齒輪幾何參數(shù)如下：已知：δ1=26176。， δ2=64176。， d1=， d2=，I=ctgδ1= Z2/Z1=使用系數(shù)KA=，dm1t=d1t=()=()=故Vm1=лdm1tn1=/60000=按8級精度查得動載系數(shù)KV=Ψdm=ΨR√i2+1/(2ΨR)=√+1/()=查得齒向載荷分布系數(shù)Kβ=故K=KAKVKβ==d1=d13√K/Kt=√=25，Z2=Z1i=25==51則i′=51/25=，Δi/i=()/=%，在允許范圍內。=d1/Z1=，選取錐齒輪大端模數(shù)m=6[2]d1=Z1m=256=150mmd2=Z2m=516=306mm R=√d12+d22/2=√1502+3062/2=b=ΨRR==取b=52tanδ1=d1/d2=150/306=則有：δ1=26176。6′36″δ2=90176。δ1=90176。26176。6′36″=63176。53′24″ 校核齒根彎曲疲勞強度σF=KFtYFYS/[()]≤[δ]F式中各計算參數(shù)：、b、m、ΨR同前；， Ft=2TⅡ/[d1()] =2[150()]=[2] cosδ1=i/√i2+1=√+1=cosδ2=1/√i2+1=1/√+1=ZV1=Z1/cosδ1=25/=ZV2=Z2/cosδ2=51/=YF1=，YF2=Ys1=， Ys2=[σ][2]，得：[σ]F=YNσFlim/SF 彎曲疲勞極限應力σFlim1=220MP，σFlim2=170MP壽命系數(shù)：YN1=YN2=安全系數(shù)：SF=故 [σ]F1=YN1σFlim1/SF=220/==176MP [σ]F2=YN2σFlim2/SF=170/==136MPσF1=KFtYFYS/[()]=[526(*)]=[σ]F1σF2=σF1YF2YS2/YF1YS1=()=[σ]F2滿足齒根彎曲疲勞強度。小錐齒輪根據實際情況制造成齒輪軸結構，大錐齒輪由于尺寸較大采用鑲套式結構，其具體結構見清雪機構減速器裝配圖。 輸入軸結構設計及計算已知輸入軸功率P=，轉矩T=mm，轉速n=1000r/min，圓柱齒輪分度圓直徑d=150mm，齒寬b=80mm。圓周力 Ft=2T1/d1=徑向力 Fr=Fttanαn/cosβ=tan20186。/cos10．49186。=法向力 Fn=Ft/(cosαncosβ)= (cos20186。cos10．49186。)=軸向力 Fa =Ft tanβ=tan10．
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