【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 應(yīng)力、最大應(yīng)力。25 普通鋼筋疲勞應(yīng)力幅限值（N/mm2）疲勞應(yīng)力幅限值Δfyf疲勞應(yīng)力比值.sfHRB335 HRB4000 175 175 162 162 154 156 144 149 131 137 115 123 97 106 77 85 54 60 28 31注：當(dāng)縱向受拉鋼筋采用閃光接觸對(duì)焊連接時(shí)，其接頭處的鋼筋疲勞應(yīng)力幅限值應(yīng) 取用。預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力比值fp. 應(yīng)按下列公式計(jì)算：fp,maxfmin p, fp... . ()式中fp,maxfp,min . 、. ——構(gòu)件疲勞驗(yàn)算時(shí)，同一層預(yù)應(yīng)力筋的最小應(yīng)力、最大應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力幅限值fpy .f (N/mm2 )疲勞應(yīng)力幅限值Δfpyf疲勞應(yīng)力比值消除應(yīng)力鋼絲.pf鋼絞線ptk f =1570 ptk f =1770、1670 ptk f =1570 144 255 240 118 179 168 70 94 88注：1 當(dāng)fsv . 時(shí)，可不作預(yù)應(yīng)力筋疲勞驗(yàn)算；2 當(dāng)有充分依據(jù)時(shí)，可對(duì)表中規(guī)定的疲勞應(yīng)力幅限值作適當(dāng)調(diào)整。 當(dāng)采直徑50mm 的鋼筋時(shí)，宜有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)。構(gòu)件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應(yīng)超過(guò)3 根；直接32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為2 根；直徑36mm 及以上的鋼筋不應(yīng)采用并筋。并筋應(yīng)按單根等效鋼筋進(jìn)行計(jì)算，等效鋼筋的等效直徑應(yīng)按截面面積相等的原則換算確定。 當(dāng)進(jìn)行鋼筋代換時(shí)，除應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長(zhǎng)26率、裂縫寬度驗(yàn)算以及抗震規(guī)定以外，尚應(yīng)滿(mǎn)足最小配筋率、鋼筋間距、保護(hù)層厚度、鋼筋錨固長(zhǎng)度、接頭面積百分率及搭接長(zhǎng)度等構(gòu)造要求。 當(dāng)構(gòu)件中采用預(yù)制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時(shí)，應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 各種公稱(chēng)直徑的普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的公稱(chēng)截面面積及理論重量應(yīng)按附錄A 采用。5 結(jié)構(gòu)分析 基本原則 混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行整體作用效應(yīng)分析，必要時(shí)尚應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)中受力狀況特殊的部分進(jìn)行更詳細(xì)的分析。 當(dāng)結(jié)構(gòu)在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時(shí)，應(yīng)分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，并確定其最不利的作用組合。結(jié)構(gòu)可能遭遇火災(zāi)、颶風(fēng)、爆炸、撞擊等偶然作用時(shí)，尚應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行相應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析。 結(jié)構(gòu)分析的模型應(yīng)符合下列要求：1 結(jié)構(gòu)分析采用的計(jì)算簡(jiǎn)圖、幾何尺寸、計(jì)算參數(shù)、邊界條件以及結(jié)構(gòu)材料性能指標(biāo)等應(yīng)符合實(shí)際情況，并應(yīng)有相應(yīng)的構(gòu)造措施；2 結(jié)構(gòu)上各種作用的取值與組合、初始應(yīng)力和變形狀況等，應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際狀況；3 結(jié)構(gòu)分析中所采用的各種近似假定和簡(jiǎn)化，應(yīng)有理論、試驗(yàn)依據(jù)或經(jīng)工程實(shí)踐驗(yàn)證；計(jì)算結(jié)果的精度應(yīng)符合工程設(shè)計(jì)的要求。 結(jié)構(gòu)分析應(yīng)符合下列要求：1 滿(mǎn)足力學(xué)平衡條件；2 在不同程度上符合變形協(xié)調(diào)條件，包括節(jié)點(diǎn)和邊界的約束條件；3 采用合理的材料本構(gòu)關(guān)系或構(gòu)件單元的受力變形關(guān)系。帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)27 結(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型、材料性能和受力特點(diǎn)等選擇下列分析方法：1 彈性分析方法；2 塑性?xún)?nèi)力重分布分析方法；3 彈塑性分析方法；4 塑性極限分析方法；5 試驗(yàn)分析方法。 結(jié)構(gòu)分析所采用的計(jì)算軟件應(yīng)經(jīng)考核和驗(yàn)證，其技術(shù)條件應(yīng)符合本規(guī)范和國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求。應(yīng)對(duì)分析結(jié)果進(jìn)行判斷和校核，在確認(rèn)其合理、有效后方可應(yīng)用于工程設(shè)計(jì)。 分析模型 混凝土結(jié)構(gòu)宜按空間體系進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體分析，并宜考慮構(gòu)件的彎曲、軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)等變形對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響。當(dāng)進(jìn)行簡(jiǎn)化分析時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：1 體形規(guī)則的空間結(jié)構(gòu)，可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行分析，但應(yīng)考慮平面結(jié)構(gòu)的空間協(xié)同工作。2 構(gòu)件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析影響不大時(shí)，可不予考慮。 混凝土結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖宜按下列方法確定：1 梁、柱等一維構(gòu)件的軸線宜取為控制截面幾何中心的連線，墻、板等二維構(gòu)件的中軸面宜取為控制截面中心線組成的平面或曲面。2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)和裝配整體式結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點(diǎn)、柱與基礎(chǔ)連接處等可作為剛接；非整體澆筑的次梁兩端及板跨兩端可作為鉸接。3 梁、柱等桿件的計(jì)算跨度或計(jì)算高度可按其兩端支承長(zhǎng)度的中心距或凈距確定，并應(yīng)根據(jù)支承節(jié)點(diǎn)的連接剛度或支承反力的位置加以修正；4 梁、柱等桿件間連接部分的剛度遠(yuǎn)大于桿件中間截面的剛度時(shí)，在計(jì)算模型中可作為剛域處理。 進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體分析時(shí)，對(duì)于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)或裝配整體式結(jié)構(gòu)，可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無(wú)限剛性。當(dāng)樓蓋開(kāi)有較大孔或其局部會(huì)產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)28時(shí)，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮其影響。 對(duì)現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對(duì)梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計(jì)算寬度f(wàn) 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應(yīng)根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對(duì)比例確定。 T 形、I 形截面 倒L 形截面情況肋形梁（板） 獨(dú)立梁 肋形梁（板）1 按計(jì)算跨度l0 考慮 0 l 3 0 l 3 0 l 62 按梁（肋）凈距n s 考慮 n b . s — n b . s / 23 按翼緣高度f(wàn) h. 考慮 f b . 12h. b f b . 5h.注：1 表中b 為梁的腹板厚度；2 肋形梁在梁跨內(nèi)設(shè)有間距小于縱肋間距的橫肋時(shí)，可不考慮表中情況3 的規(guī)定；3 加腋的T 形、I 形和倒L 形截面，當(dāng)受壓區(qū)加腋的高度h h 不小于f h. 且加腋的長(zhǎng)度h b 不大于3 h h 時(shí)，其翼緣計(jì)算寬度可按表中情況3 的規(guī)定分別增加2 h b (T 形、I 形截面)和h b (倒L 形截面)；4 獨(dú)立梁受壓區(qū)的翼緣板在荷載作用下經(jīng)驗(yàn)算沿縱肋方向可能產(chǎn)生裂縫時(shí)，其計(jì)算寬度應(yīng)取腹板寬度b。 當(dāng)?shù)鼗c結(jié)構(gòu)的相互作用對(duì)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有顯著影響時(shí)，結(jié)構(gòu)分析中宜考慮地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。 彈性分析 結(jié)構(gòu)的彈性分析方法可用于正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)分析。 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的剛度可按下列原則確定：1 采用；2 截面慣性矩可按勻質(zhì)的混凝土全截面計(jì)算；帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)293 端部加腋的桿件，應(yīng)考慮其截面變化對(duì)結(jié)構(gòu)分析的影響；4 不同受力狀態(tài)構(gòu)件的截面剛度，宜考慮混凝土開(kāi)裂、徐變等因素的影響予以折減。 混凝土結(jié)構(gòu)彈性分析宜采用結(jié)構(gòu)力學(xué)或彈性力學(xué)等分析方法。體形規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可根據(jù)作用的種類(lèi)和特性，采用適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化分析方法。 當(dāng)結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時(shí)，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響?；炷两Y(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計(jì)算，也可采用本規(guī)范附錄B 的簡(jiǎn)化方法。當(dāng)采用有限元分析方法時(shí)，宜考慮混凝土構(gòu)件開(kāi)裂對(duì)構(gòu)件剛度的影響。 當(dāng)邊界支承位移對(duì)雙向板的內(nèi)力及變形有較大影響時(shí)，在分析中宜考慮邊界支承豎向不均勻變形的影響。 塑性?xún)?nèi)力重分布分析 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性?xún)?nèi)力重分布方法進(jìn)行分析。重力荷載作用下的框架、框架剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可對(duì)支座或節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行適度調(diào)幅，并確定相應(yīng)的跨中彎矩。 按考慮塑性?xún)?nèi)力重分布分析方法設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件，尚應(yīng)滿(mǎn)足正常使用極限狀態(tài)的要求，并采取有效的構(gòu)造措施。對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的構(gòu)件，以及要求不出現(xiàn)裂縫或處于三a、三b 類(lèi)環(huán)境情況下的結(jié)構(gòu)，不應(yīng)采用考慮塑性?xún)?nèi)力重分布的分析方法。 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩。鋼筋混凝土板的負(fù)彎矩調(diào)幅幅度不宜大于20%。 條的規(guī)定。 對(duì)屬于協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，受相鄰構(gòu)件約束的支承梁的扭矩宜考慮內(nèi)力重分布的影響?？紤]內(nèi)力重分布后的支承梁，應(yīng)按彎剪扭構(gòu)件進(jìn)行承載力計(jì)算。注：當(dāng)有充分依據(jù)時(shí)，也可采用其他設(shè)計(jì)方法。帶格式的: 項(xiàng)目符號(hào)和編號(hào)30 彈塑性分析 重要或受力復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，宜采用彈塑性分析方法對(duì)結(jié)構(gòu)整體或局部進(jìn)行驗(yàn)算。結(jié)構(gòu)的彈塑性分析宜遵循下列原則：1 應(yīng)預(yù)先設(shè)定結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；2 材料的性能指標(biāo)宜取平均值或?qū)崪y(cè)值，可按本規(guī)范附錄C 采用，或通過(guò)試驗(yàn)分析確定；3 宜考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的不利影響；4 分析結(jié)果用于承載力設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮承載力不定性系數(shù)，對(duì)結(jié)構(gòu)的抗力進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。 混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析，可根據(jù)實(shí)際情況采用靜力或動(dòng)力分析方法。結(jié)構(gòu)的基本構(gòu)件計(jì)算模型宜按下列原則確定：1 梁、柱等桿系構(gòu)件可簡(jiǎn)化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性鉸模型；2 墻、板等構(gòu)件可簡(jiǎn)化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元；3 復(fù)雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)或局部區(qū)域需作精細(xì)分析時(shí)，宜采用三維塊體單元。 鋼筋、混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系可按本規(guī)范附錄C 采用，也可通過(guò)試驗(yàn)分析確定。構(gòu)件、截面或各種計(jì)算單元的受力變形關(guān)系宜符合實(shí)際受力情況。某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點(diǎn)進(jìn)行局部精細(xì)分析時(shí)，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系。 塑性極限分析 對(duì)不承受多次重復(fù)荷載作用的混凝土結(jié)構(gòu)，當(dāng)有足夠的塑性變形能力時(shí)，可采用塑性極限理論的分析方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算，同時(shí)應(yīng)滿(mǎn)足正常使用的要求。 整體結(jié)構(gòu)的塑性極限分析計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1 對(duì)可預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可根據(jù)設(shè)定的結(jié)構(gòu)塑性屈服機(jī)制，采用塑性極限理論進(jìn)行分析；2 對(duì)難于預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可采用靜力或動(dòng)力31彈塑性分析方法確定；3 對(duì)直接承受偶然作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或部位，應(yīng)根據(jù)偶然作用的動(dòng)力特征考慮其動(dòng)力效應(yīng)的影響。 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的分析與設(shè)計(jì)。當(dāng)邊界支承位移對(duì)板的內(nèi)力及破壞狀態(tài)有較大影響時(shí)，宜考慮邊界支承的豎向不均勻變形的影響。 間接作用分析 當(dāng)混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應(yīng)可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時(shí)，宜進(jìn)行間接作用分析，并應(yīng)采取相應(yīng)的構(gòu)造措施和施工措施。 混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行間接作用分析， 節(jié)的彈塑性分析方法；也可考慮裂縫和徐變對(duì)構(gòu)件剛度的影響，按彈性分析方法近似計(jì)算。6 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 一般規(guī)定 本章適用于鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算；素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)應(yīng)符合本規(guī)范附錄D 的規(guī)定。深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計(jì)算應(yīng)符合本規(guī)范第9 章的有關(guān)規(guī)定。 對(duì)于二維或三維非桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當(dāng)按彈性分析方法得到構(gòu)件的應(yīng)力設(shè)計(jì)值分布后，可按主拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值的合力在配筋方向的投影確定配筋量、按主拉應(yīng)力的分布確定鋼筋布置，并應(yīng)符合相應(yīng)的構(gòu)造要求；混凝土受壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值不應(yīng)大于其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，受壓鋼筋可按構(gòu)造要求配置。當(dāng)混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時(shí)， 的有關(guān)規(guī)定確定。 采用非線性分析方法校核、驗(yàn)算混凝土結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力極限32狀態(tài)時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：1 應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)狀況和性能設(shè)計(jì)目標(biāo)確定混凝土和鋼筋的強(qiáng)度取值；2 鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于鋼筋的強(qiáng)度取值；3 混凝土應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土的強(qiáng)度取值，多軸應(yīng)力狀態(tài)混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算 的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。 正截面承載力計(jì)算（I） 正截面承載力計(jì)算的一般規(guī)定 正截面承載力應(yīng)按下列基本假定進(jìn)行計(jì)算：1 截面應(yīng)變保持平面；2 不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度；3 混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系按下列規(guī)定取用：當(dāng). c .. 0時(shí)cc c01 1nf.... . . .. . .. . . ... . . ..（）當(dāng)0 c cu . .. .. 時(shí)c c . . f （）. . cu,k2 1 5060n . . f . （）. . 50 cu,k . . . f .50 .10. （）. . 5cu cu,k . . . f . 50 .10. （）式中： c . ——混凝土壓應(yīng)變?yōu)閏 . 時(shí)的混凝土壓應(yīng)力；c f ——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， 采用；0 . ——混凝土壓應(yīng)力達(dá)到c f 時(shí)的混凝土壓應(yīng)變，當(dāng)計(jì)算的0 . 時(shí)，；cu . ——正截面的混凝土極限壓應(yīng)變，當(dāng)處于非均勻受壓且按公式()33 時(shí)，；當(dāng)處于軸心受壓時(shí)取為0 . ；cu,k f ——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， 條確定；n ——系數(shù)，當(dāng)計(jì)算的n 時(shí)。4 ；5 縱向鋼筋的應(yīng)力取鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其值應(yīng)符合下列要求。y si y . f . .. . f ()p0i py pi py . . f . .. . f ()式中： si . 、pi . ——第i 層縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力，正值代表拉應(yīng)力，負(fù)值代表壓應(yīng)力；p0i . ——第i 層縱向預(yù)應(yīng)力筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力，按本規(guī)范公式()或公式()計(jì)算。y f 、py f ——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，采用、 采用；y f . 、py f . ——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， 采用、 采用； 在確定中和軸位置時(shí)，對(duì)雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應(yīng)相互重合；對(duì)雙向偏心受力構(gòu)件，其軸向力作用點(diǎn)、混凝土和受壓鋼筋的合力點(diǎn)以及受拉鋼筋的合力點(diǎn)應(yīng)在同一條直線上。當(dāng)不符合上述條件時(shí)，尚應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)影響。 彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱(chēng)的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比12MM