【文章內(nèi)容簡介】 應力、最大應力。25 普通鋼筋疲勞應力幅限值（N/mm2）疲勞應力幅限值Δfyf疲勞應力比值.sfHRB335 HRB4000 175 175 162 162 154 156 144 149 131 137 115 123 97 106 77 85 54 60 28 31注：當縱向受拉鋼筋采用閃光接觸對焊連接時，其接頭處的鋼筋疲勞應力幅限值應 取用。預應力筋疲勞應力比值fp. 應按下列公式計算：fp,maxfmin p, fp... . ()式中fp,maxfp,min . 、. ——構件疲勞驗算時，同一層預應力筋的最小應力、最大應力。 預應力筋疲勞應力幅限值fpy .f (N/mm2 )疲勞應力幅限值Δfpyf疲勞應力比值消除應力鋼絲.pf鋼絞線ptk f =1570 ptk f =1770、1670 ptk f =1570 144 255 240 118 179 168 70 94 88注：1 當fsv . 時，可不作預應力筋疲勞驗算；2 當有充分依據(jù)時，可對表中規(guī)定的疲勞應力幅限值作適當調(diào)整。 當采直徑50mm 的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗。構件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過3 根；直接32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為2 根；直徑36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。 當進行鋼筋代換時，除應符合設計要求的構件承載力、最大力下的總伸長26率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構造要求。 當構件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 各種公稱直徑的普通鋼筋、預應力筋的公稱截面面積及理論重量應按附錄A 采用。5 結構分析 基本原則 混凝土結構應進行整體作用效應分析，必要時尚應對結構中受力狀況特殊的部分進行更詳細的分析。 當結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應分別進行結構分析，并確定其最不利的作用組合。結構可能遭遇火災、颶風、爆炸、撞擊等偶然作用時，尚應按國家現(xiàn)行有關標準的要求進行相應的結構分析。 結構分析的模型應符合下列要求：1 結構分析采用的計算簡圖、幾何尺寸、計算參數(shù)、邊界條件以及結構材料性能指標等應符合實際情況，并應有相應的構造措施；2 結構上各種作用的取值與組合、初始應力和變形狀況等，應符合結構的實際狀況；3 結構分析中所采用的各種近似假定和簡化，應有理論、試驗依據(jù)或經(jīng)工程實踐驗證；計算結果的精度應符合工程設計的要求。 結構分析應符合下列要求：1 滿足力學平衡條件；2 在不同程度上符合變形協(xié)調(diào)條件，包括節(jié)點和邊界的約束條件；3 采用合理的材料本構關系或構件單元的受力變形關系。帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號27 結構分析時，應根據(jù)結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：1 彈性分析方法；2 塑性內(nèi)力重分布分析方法；3 彈塑性分析方法；4 塑性極限分析方法；5 試驗分析方法。 結構分析所采用的計算軟件應經(jīng)考核和驗證，其技術條件應符合本規(guī)范和國家現(xiàn)行有關標準的要求。應對分析結果進行判斷和校核，在確認其合理、有效后方可應用于工程設計。 分析模型 混凝土結構宜按空間體系進行結構整體分析，并宜考慮構件的彎曲、軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)等變形對結構內(nèi)力的影響。當進行簡化分析時，應符合下列規(guī)定：1 體形規(guī)則的空間結構，可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結構分別進行分析，但應考慮平面結構的空間協(xié)同工作。2 構件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對結構內(nèi)力分析影響不大時，可不予考慮。 混凝土結構的計算簡圖宜按下列方法確定：1 梁、柱等一維構件的軸線宜取為控制截面幾何中心的連線，墻、板等二維構件的中軸面宜取為控制截面中心線組成的平面或曲面。2 現(xiàn)澆結構和裝配整體式結構的梁柱節(jié)點、柱與基礎連接處等可作為剛接；非整體澆筑的次梁兩端及板跨兩端可作為鉸接。3 梁、柱等桿件的計算跨度或計算高度可按其兩端支承長度的中心距或凈距確定，并應根據(jù)支承節(jié)點的連接剛度或支承反力的位置加以修正；4 梁、柱等桿件間連接部分的剛度遠大于桿件中間截面的剛度時，在計算模型中可作為剛域處理。 進行結構整體分析時，對于現(xiàn)澆結構或裝配整體式結構，可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號28時，在結構分析中應考慮其影響。 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度f 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。 T 形、I 形截面 倒L 形截面情況肋形梁（板） 獨立梁 肋形梁（板）1 按計算跨度l0 考慮 0 l 3 0 l 3 0 l 62 按梁（肋）凈距n s 考慮 n b . s — n b . s / 23 按翼緣高度f h. 考慮 f b . 12h. b f b . 5h.注：1 表中b 為梁的腹板厚度；2 肋形梁在梁跨內(nèi)設有間距小于縱肋間距的橫肋時，可不考慮表中情況3 的規(guī)定；3 加腋的T 形、I 形和倒L 形截面，當受壓區(qū)加腋的高度h h 不小于f h. 且加腋的長度h b 不大于3 h h 時，其翼緣計算寬度可按表中情況3 的規(guī)定分別增加2 h b (T 形、I 形截面)和h b (倒L 形截面)；4 獨立梁受壓區(qū)的翼緣板在荷載作用下經(jīng)驗算沿縱肋方向可能產(chǎn)生裂縫時，其計算寬度應取腹板寬度b。 當?shù)鼗c結構的相互作用對結構的內(nèi)力和變形有顯著影響時，結構分析中宜考慮地基與結構相互作用的影響。 彈性分析 結構的彈性分析方法可用于正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)的作用效應分析。 結構構件的剛度可按下列原則確定：1 采用；2 截面慣性矩可按勻質(zhì)的混凝土全截面計算；帶格式的: 項目符號和編號293 端部加腋的桿件，應考慮其截面變化對結構分析的影響；4 不同受力狀態(tài)構件的截面剛度，宜考慮混凝土開裂、徐變等因素的影響予以折減。 混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結構，可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?當結構的二階效應可能使作用效應顯著增大時，在結構分析中應考慮二階效應的不利影響?；炷两Y構的重力二階效應可采用有限元分析方法計算，也可采用本規(guī)范附錄B 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度的影響。 當邊界支承位移對雙向板的內(nèi)力及變形有較大影響時，在分析中宜考慮邊界支承豎向不均勻變形的影響。 塑性內(nèi)力重分布分析 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性內(nèi)力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的框架、框架剪力墻結構中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅，并確定相應的跨中彎矩。 按考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設計的結構和構件，尚應滿足正常使用極限狀態(tài)的要求，并采取有效的構造措施。對于直接承受動力荷載的構件，以及要求不出現(xiàn)裂縫或處于三a、三b 類環(huán)境情況下的結構，不應采用考慮塑性內(nèi)力重分布的分析方法。 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩。鋼筋混凝土板的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于20%。 條的規(guī)定。 對屬于協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)的混凝土結構構件，受相鄰構件約束的支承梁的扭矩宜考慮內(nèi)力重分布的影響?？紤]內(nèi)力重分布后的支承梁，應按彎剪扭構件進行承載力計算。注：當有充分依據(jù)時，也可采用其他設計方法。帶格式的: 項目符號和編號30 彈塑性分析 重要或受力復雜的結構，宜采用彈塑性分析方法對結構整體或局部進行驗算。結構的彈塑性分析宜遵循下列原則：1 應預先設定結構的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；2 材料的性能指標宜取平均值或?qū)崪y值，可按本規(guī)范附錄C 采用，或通過試驗分析確定；3 宜考慮結構幾何非線性的不利影響；4 分析結果用于承載力設計時，應考慮承載力不定性系數(shù)，對結構的抗力進行適當調(diào)整。 混凝土結構的彈塑性分析，可根據(jù)實際情況采用靜力或動力分析方法。結構的基本構件計算模型宜按下列原則確定：1 梁、柱等桿系構件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性鉸模型；2 墻、板等構件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元；3 復雜的混凝土結構、大體積結構、結構的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三維塊體單元。 鋼筋、混凝土材料的本構關系可按本規(guī)范附錄C 采用，也可通過試驗分析確定。構件、截面或各種計算單元的受力變形關系宜符合實際受力情況。某些變形較大的構件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結滑移本構關系。 塑性極限分析 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結構，當有足夠的塑性變形能力時，可采用塑性極限理論的分析方法進行結構的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。 整體結構的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：1 對可預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可根據(jù)設定的結構塑性屈服機制，采用塑性極限理論進行分析；2 對難于預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可采用靜力或動力31彈塑性分析方法確定；3 對直接承受偶然作用的結構構件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設計。當邊界支承位移對板的內(nèi)力及破壞狀態(tài)有較大影響時，宜考慮邊界支承的豎向不均勻變形的影響。 間接作用分析 當混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結構的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構造措施和施工措施。 混凝土結構進行間接作用分析， 節(jié)的彈塑性分析方法；也可考慮裂縫和徐變對構件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算。6 承載能力極限狀態(tài)計算 一般規(guī)定 本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土結構構件設計應符合本規(guī)范附錄D 的規(guī)定。深受彎構件、牛腿、疊合式構件的承載力計算應符合本規(guī)范第9 章的有關規(guī)定。 對于二維或三維非桿系結構構件，當按彈性分析方法得到構件的應力設計值分布后，可按主拉應力設計值的合力在配筋方向的投影確定配筋量、按主拉應力的分布確定鋼筋布置，并應符合相應的構造要求；混凝土受壓應力設計值不應大于其抗壓強度設計值，受壓鋼筋可按構造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時， 的有關規(guī)定確定。 采用非線性分析方法校核、驗算混凝土結構、結構構件的承載能力極限32狀態(tài)時，應符合下列規(guī)定：1 應根據(jù)設計狀況和性能設計目標確定混凝土和鋼筋的強度取值；2 鋼筋應力不應大于鋼筋的強度取值；3 混凝土應力不應大于混凝土的強度取值，多軸應力狀態(tài)混凝土強度驗算 的有關規(guī)定進行。 正截面承載力計算（I） 正截面承載力計算的一般規(guī)定 正截面承載力應按下列基本假定進行計算：1 截面應變保持平面；2 不考慮混凝土的抗拉強度；3 混凝土受壓的應力與應變關系按下列規(guī)定取用：當. c .. 0時cc c01 1nf.... . . .. . .. . . ... . . ..（）當0 c cu . .. .. 時c c . . f （）. . cu,k2 1 5060n . . f . （）. . 50 cu,k . . . f .50 .10. （）. . 5cu cu,k . . . f . 50 .10. （）式中： c . ——混凝土壓應變?yōu)閏 . 時的混凝土壓應力；c f ——混凝土軸心抗壓強度設計值， 采用；0 . ——混凝土壓應力達到c f 時的混凝土壓應變，當計算的0 . 時，；cu . ——正截面的混凝土極限壓應變，當處于非均勻受壓且按公式()33 時，；當處于軸心受壓時取為0 . ；cu,k f ——混凝土立方體抗壓強度標準值， 條確定；n ——系數(shù)，當計算的n 時。4 ；5 縱向鋼筋的應力取鋼筋應變與其彈性模量的乘積，但其值應符合下列要求。y si y . f . .. . f ()p0i py pi py . . f . .. . f ()式中： si . 、pi . ——第i 層縱向普通鋼筋、預應力筋的應力，正值代表拉應力，負值代表壓應力；p0i . ——第i 層縱向預應力筋截面重心處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力，按本規(guī)范公式()或公式()計算。y f 、py f ——普通鋼筋、預應力筋抗拉強度設計值，采用、 采用；y f . 、py f . ——普通鋼筋、預應力筋抗壓強度設計值， 采用、 采用； 在確定中和軸位置時，對雙向受彎構件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應相互重合；對雙向偏心受力構件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點應在同一條直線上。當不符合上述條件時，尚應考慮扭轉(zhuǎn)影響。 彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構件，當同一主軸方向的桿端彎矩比12MM