【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 g5BC2（恒載傳來(lái)，梯形） = KN/m ：邊柱縱向框架梁自重 25= KN邊柱縱向框架梁自重 2（）17= KN = KN 217= KN縱向框架梁傳來(lái)屋面自重 233/2= KN次梁自重傳來(lái) 25= KN次梁粉刷傳來(lái) [+（）2]17= KN屋面通過(guò)次梁傳來(lái) （6+63）3/22匯總： G3A=G3D= KN：中柱縱向框架梁自重 625= KN中柱縱向框架梁粉刷 2（）17= KN縱向框架梁傳來(lái)的屋面荷載 （6+）= KN233/2= KN次梁自重傳來(lái) 25= KN次梁粉刷傳來(lái) [+（）2]17= KN屋面通過(guò)次梁傳來(lái) （6+63）3/22匯總： G3B=G3C= KN 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱縱向框架梁自重 KN邊柱縱向框架梁粉刷 KN塑鋼窗自重 = KN窗下墻體自重 （）= KN窗下墻體粉刷 217= KN框架柱自重 25= KN框架柱粉刷 （3）（）17= KN 縱向框架梁傳來(lái)的屋面荷載 33/2= KN次梁自重傳來(lái) 25= KN次梁粉刷傳來(lái) [+（）2]17= KN樓面通過(guò)次梁傳來(lái) （6+63）3/22匯總： GA=GD= KN 圖31 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱縱向框架梁自重 KN中柱縱向框架梁粉刷 KN內(nèi)縱墻自重 （）（）= KN內(nèi)縱墻粉刷 2（）（）17= KN（+2）= KN框架柱自重 KN框架柱粉刷 KN中柱縱向框架梁傳來(lái)樓面自重 33/2= KN（6+）= KN次梁自重傳來(lái) 25= KN次梁粉刷傳來(lái) [+（）2]17= KN樓面通過(guò)次梁傳來(lái) （6+63）3/22匯總 GB=GC= 活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖32所示 圖32 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 因結(jié)構(gòu)高度H=＜30m，高寬比H/B=＜，可取βz=；因結(jié)構(gòu)平面為L(zhǎng)形，則。風(fēng)壓高度變化系數(shù)可根據(jù)各層標(biāo)高處的，查風(fēng)壓高度變化系數(shù)（C類(lèi)）得標(biāo)準(zhǔn)高度值。負(fù)荷寬度為6m，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：。表31 風(fēng)荷載計(jì)算層數(shù)Hi（m）μzβzq1z（KN/m）4（女兒墻）321其中q1（z）為迎風(fēng)面值，q2（z）為背風(fēng)面值，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表31。 圖33 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：KN） 按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，各層的集中荷載Fi計(jì)算過(guò)程如下: 各層風(fēng)荷載的等效節(jié)點(diǎn)集中荷載如圖33所示 用D值法求框架側(cè)移剛度。在計(jì)算梁的線(xiàn)剛度ib時(shí)，考慮到樓板對(duì)框架梁截面慣性矩的影響，中框架梁取Ib=，邊框架梁Ib=。由圖22結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖得所有梁柱的線(xiàn)剛度見(jiàn)表41所示表41 梁柱線(xiàn)剛度表（104Em3）層次邊框架梁中框架梁柱iAB(iCD)iBCiAB(iCD)iBCiC231以第二層柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例說(shuō)明計(jì)算過(guò)程梁柱線(xiàn)剛度比為 其余各柱計(jì)算過(guò)程如上，計(jì)算過(guò)程省略。各柱側(cè)移剛度計(jì)算結(jié)果如表42，表43所示表42 邊框架柱側(cè)移剛度D值（104Em）層次邊柱（4根）中柱（4根）DiKαcDi1KαcDi2321表43 中框架柱側(cè)移剛度D值（104Em）層次邊柱（16根）中柱（16根）DiKαcDi1KαcDi2321將不同層框架側(cè)移剛度相加，得框架各層層間側(cè)移剛度Di，并將單位換算為N/mm，混凝土彈性模量，可得。表44 不同層框架側(cè)移剛度層次123Di（104Em）Di（N/mm）358686568842619608 根據(jù)等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載，計(jì)算層間剪力Vi，計(jì)算側(cè)移剛度，再計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移，計(jì)算如下表45 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算層次123Fi(KN)Vi（KN）Di（104Em）Di（N/mm）267664480248606Δμi（mm）μi（mm）μihi由計(jì)算知，風(fēng)荷載作用下，框架的最大層間位移角為，遠(yuǎn)小于，則滿(mǎn)足規(guī)范要求。該建筑物高度小于40m，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。 屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重 屋面處：GEW=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 樓面處：GEi=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 底層樓面處：GE1=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =+= 各層柱的總D值見(jiàn)表44。（計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表51）表51 假想頂點(diǎn)側(cè)移計(jì)算結(jié)果層次Gi（KN） 361960825688421358686結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)，則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為：，計(jì)算公式為T(mén)1=2πφTGiμi2gGiμi，其中，考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)φT=。Giμi和Giμi2的計(jì)算結(jié)構(gòu)見(jiàn)表52所示表52 能量法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期列表層次Gi（KN）D(KN/m)μi（m）GiμiGiμi2361960825688421358686將數(shù)字代入公式得本次計(jì)算取 該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，查表有： ， Tg= s 由于 ， 縱向地震影響系數(shù)： 需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù)結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 附加頂部集中力 Fi=GiHiGiHiFEK1δn表53 Fi ，Vi 和Δμi 的計(jì)算層次Gi(KN)Hi(KN)GiHiGiHi Fi(KN)Vi(KN)D Δμi(m)361960825688421358686 樓層最大位移與樓層層高之比： ， 滿(mǎn)足位移要求質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層層間位移的計(jì)算如下表所示：圖51 樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（KN）恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。取頂層，中間層及底層進(jìn)行分析，頂層結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖61a所示，中間層及底層計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖61c所示。圖61 分層法計(jì)算單元簡(jiǎn)圖圖61a，61c中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，想將梯形分布荷載化為等效均布荷載，如圖61b，61d所示等效均布荷載計(jì)算公式如圖62所示圖62 荷載的等效梯形荷載化為等效均布荷載：頂層： 中間層：g邊39。=gAB1+（12a2+a3）gAB2 底層：： 、柱端彎矩 如圖61b所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可采用彎矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。除底層外，并且除底層外其他各層柱的彎矩傳遞系數(shù)均取1/3，底層取1/2表61修正后梁、柱線(xiàn)剛度層次梁柱iAB(iCD)iBCiC231線(xiàn)剛度的修正： 底層柱： 其他層柱：修正后的線(xiàn)剛度如表61所示。中間層結(jié)點(diǎn)的分配和固端彎矩計(jì)算如下，其他層結(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)以及固端彎矩計(jì)算過(guò)程省略，結(jié)果見(jiàn)分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計(jì)算結(jié)果表中間層A結(jié)點(diǎn)分配系數(shù)： 中間層B結(jié)點(diǎn)分配系數(shù)： 中間層固端彎矩計(jì)算 由縱向框架梁在邊柱上的偏心距e0引起的框架結(jié)點(diǎn)附加偏心彎矩：頂層： 中間層：底層： 由縱向框架梁在中柱上的偏心距e0引起的框架結(jié)點(diǎn)附加偏心彎矩：頂層： 中間層：底層： 表62 分層法分配系數(shù)和恒載作用下固端彎矩計(jì)算結(jié)果結(jié)點(diǎn)單元ABCA下柱A上柱AB端BA端B下柱B上柱BE端EB端分配系數(shù)頂層———中層—底層—固端彎矩頂層————中層————底層————彎矩分配法計(jì)算過(guò)程如圖6665所示。計(jì)算單元的彎矩圖見(jiàn)圖67所示A下柱MABMBAB下柱分配系數(shù)固端彎矩一次分配傳遞1二次分配傳遞1三次分配傳遞　1結(jié)果圖63 頂層彎矩分配法計(jì)算過(guò)程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱分配系數(shù)固端彎矩一次分配傳遞1二次分配傳遞