【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ） 其中：n＝2－( f cu , k－50 ) / 60 , ｎ≤2 ε0＝＋ ( f cu , k－50 ) 10 –5 ε0≥ εcu＝－( f cu , k－50 ) 10 –5 εcu ≤ 舊規(guī)范則采用下列公式： σc＝σ0[ 1－( 1－εc /ε0)２ ] （εc ≤ ε0 ） σc＝σ0 （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ） 4)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用理想彈塑性模型： σs＝εsEs （0＜εs＜εy） σs＝fy （0≤εs＜） 新舊規(guī)范混凝土受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的對(duì)比168。 舊規(guī)范對(duì)于均勻受壓（軸心受壓），最大應(yīng)力σ0取為 f c，而對(duì)于非均勻受壓（受彎和偏心受壓），最大應(yīng)力σ0則取為 f cm 。新規(guī)范統(tǒng)一取為f c，原因如下： 1)舊規(guī)范中f cm 不是一個(gè)有材料試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)，它是一個(gè)換算指標(biāo)，隨相對(duì)受壓區(qū)高度ξ的變化而變化，并非定值； 2)采用f cm 以后，給偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算帶來麻煩，使小偏心和軸心受壓的正截面承載力計(jì)算公式難以銜接； 3)國(guó)際上和國(guó)內(nèi)有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范均不再采用f cm 。168。 舊規(guī)范對(duì)均勻或非均勻受壓，不論混凝土強(qiáng)度高低，應(yīng)力應(yīng)變曲線上升段都是一條拋物線，下降段則是一條水平直線，；新規(guī)范考慮到隨著混凝土強(qiáng)度的提高，應(yīng)力應(yīng)變曲線的上升段由拋物線趨近于直線，極限壓應(yīng)變相應(yīng)減小的特性，調(diào)整了應(yīng)力應(yīng)變曲線的近似公式，使C50以下的混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)范相同，C50~C80高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)范有所不同。混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線等效矩形應(yīng)力圖形168。 等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為α1f c ，受壓區(qū)高度x取為β1x n；168。 新規(guī)范對(duì)C50及以下混凝土與舊規(guī)范一致，取α1＝， β1＝。168。 新規(guī)范對(duì)C50~C80高強(qiáng)混凝土采用逐漸降低系數(shù)的辦法來反映高強(qiáng)混凝土的特性。界限受壓區(qū)高度168。 考慮高強(qiáng)混凝土的脆性，新規(guī)范對(duì)于有屈服點(diǎn)的鋼筋，界限受壓區(qū)高度ξb按下式計(jì)算： ξb＝β1/（1＋fy/Esεcu） 舊規(guī)范為： ξb＝（1＋fy/）168。 由上述公式可知，在舊規(guī)范中， ξb僅與鋼筋種類有關(guān)，而在新規(guī)范中， ξb與鋼筋種類和混凝土等級(jí)均有關(guān)，詳見下表：第二節(jié) 單筋矩形截面168。 在單筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范只是用α1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝fyAs M≤ α1f cbx（h0－） 適用條件： x≤ξbh0 As≥ρminA168。 也可采用下列形式的公式計(jì)算： α1f cξbh0＝fyAs M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＝ αsα1f cb h0２ 第三節(jié) 雙筋矩形截面168。 同單筋矩形截面一樣，在雙筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是用α1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變： α1f cbx＝fyAs－fy’As’ M≤ α1f cbx（h0－）＋fy’As’ （h0－as’） 適用條件： x≤ξbh0 x≥2as’168。 也可采用下列形式的公式計(jì)算： α1f cξbh0＝fyAs－fy’As’ M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ ξ ) ＋fy’As’ （h0－as’） ＝ αsα1f cb h0２ ＋fy’As’ （h0－as’）第四節(jié) Ｔ形截面168。 同單筋矩形截面、雙筋矩形截面一樣，在Ｔ形截面計(jì)算公式中，新規(guī)范也是用α1f c代替了舊規(guī)范中的f cm ，其他保持不變；168。 Ｔ形截面仍需先確定受壓翼緣的寬度，再分為第一類和第二類兩種情況分別按不同的計(jì)算公式進(jìn)行設(shè)計(jì)，具體公式詳見規(guī)范，不一一列出。第七章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算168。 新規(guī)范對(duì)斜截面承載力計(jì)算的修改和補(bǔ)充如下： 1) 與國(guó)外規(guī)范和國(guó)內(nèi)其他行業(yè)的規(guī)范相比，舊規(guī)范中斜截面抗剪承載力計(jì)算公式的可靠度水平較低，為提高抗剪承載力的可靠指標(biāo)，新規(guī)范適當(dāng)降低了計(jì)算公式中的一些系數(shù)和參數(shù)； 2) 為使公式能適用于高強(qiáng)混凝土，在截面尺寸控制條件中加入了混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)βc；并且把舊規(guī)范斜截面承載力計(jì)算公式中的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度 fc 改用混凝土軸心抗拉強(qiáng)度 ft 表達(dá)； 3) 新規(guī)范取最小配箍率ρsv,min＝，； 4) 增加了無腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式； 5) 增加了圓形截面構(gòu)件的斜截面計(jì)算方法（略）； 6) 增加了矩形截面柱雙向受剪的框架柱的斜截面計(jì)算方法（略）。有腹筋梁斜截面承載力計(jì)算公式168。 有腹筋梁的斜截面承載力計(jì)算公式： 1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁 Ｖcs≤＋＋ Ｖcs≤＋＋ （舊規(guī)范） 2)集中荷載作用下的獨(dú)立梁 Ｖcs≤((λ+1))ftbh0＋＋ Ｖcs≤((λ+))fcbh0＋＋（舊規(guī)范） 168。 矩形、Ｔ形和工形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件： 當(dāng)hw/b≤4時(shí) Ｖ≤ Ｖ≤ （舊規(guī)范） 當(dāng)hw/b≥6時(shí) Ｖ≤ Ｖ≤ （舊規(guī)范） 無腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算168。 無腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式如下： Ｖ≤ 其中βh為截面影響系數(shù)， 取βh＝(800/h0)1/4 當(dāng)h0＜800mm時(shí)，取800mm； 當(dāng)h0＞2000mm時(shí)，取2000mm；168。 實(shí)際上當(dāng)板厚小于800mm時(shí)可不考慮受剪承載力的提高，當(dāng)板厚大于2000mm時(shí)，抗剪承載力還將下降，但目前實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不夠，新規(guī)范未作規(guī)定，可在板的中部布置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，能較好地改善其抗剪性能。第八章 受壓構(gòu)件承載力計(jì)算168。 軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算168。 偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算168。 受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算第一節(jié) 軸心受壓構(gòu)件構(gòu)件承載力計(jì)算168。 由于新規(guī)范在受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中，把fcm(＝ fc)降低為(～)fc，因此偏心受壓構(gòu)件的安全儲(chǔ)備有所提高，為了與偏心受壓構(gòu)件的承載力保持相近的可靠度，： Ｎ≤（fcA+fy’As’）168。 ，新規(guī)范取消了關(guān)于“屋架、托梁的受壓腹桿的安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí)”的規(guī)定；168。 對(duì)于配置螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的軸心受壓構(gòu)件，并且在間接鋼筋承載力一項(xiàng)中還增加了一個(gè)折減系數(shù)α(～)，考慮由于采用高強(qiáng)混凝土，間接鋼筋對(duì)受壓承載力增大的影響有所減弱： Ｎ≤（fcAcor+fy’As’+2αfyAss0 ）第二節(jié) 偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算 168。 新規(guī)范規(guī)定偏心受壓構(gòu)件不論偏心大小都必須考慮附加偏心距，并規(guī)定附加偏心距ea為20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，而舊規(guī)范則在大偏心時(shí)不考慮附加偏心距，僅在小偏心情況下才考慮，并取 ea＝( e0)；168。 新規(guī)范對(duì)于二階效應(yīng)的問題，即豎向荷載在有側(cè)移框架中引起的附加彎矩問題，除了繼續(xù)給出與舊規(guī)范相同的考慮附加偏心距的η－l0法之外，增加了考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；168。 不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式基本保持不變，僅用α１fc代替fcm；168。 對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式中，對(duì)小偏心近似公式的系數(shù)作了調(diào)整。 考慮附加偏心距的η－l0法168。 新規(guī)范關(guān)于偏心距放大系數(shù)η的計(jì)算公式基本上與舊規(guī)范相同： η＝１＋(l0/h)2ζ1ζ2/(1400ei/h0) 其中： ζ1＝，ζ2＝，ei＝e0＋ea168。 新規(guī)范規(guī)定當(dāng)l0/h≤5（l0/i≤）時(shí)可取η＝1，舊規(guī)范則為l0/h≤8時(shí)可取η＝1；168。 對(duì)于計(jì)算長(zhǎng)度l0的規(guī)定，基本與舊規(guī)范相同。如：現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)底層柱取l0＝，其余各層柱l0＝。但新規(guī)范對(duì)水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值75%以上時(shí)，可按下面兩式計(jì)算框架柱計(jì)算長(zhǎng)度，并取較小者： l0＝〔1+(ψu(yù)+ψl)〕H l0＝(2+)H 其中： ψu(yù)、ψl為柱的上端和下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ψmin為ψu(yù)、ψl的較小值；H為柱的高度。考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法168。 在柱梁線剛度比較大時(shí)，采用η－l0法有可能偏于不安全，在復(fù)式框架結(jié)構(gòu)、框架－剪力墻結(jié)構(gòu)或框架－核心筒結(jié)構(gòu)中，框架部分的層間位移的分布規(guī)律已經(jīng)與一般框架不同，采用η－l0法將帶來較大誤差，新規(guī)范提出了另一種考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；168。 考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法是近年來美國(guó)、加拿大等國(guó)規(guī)范推薦的比較準(zhǔn)確的又比較簡(jiǎn)單的考慮二階效應(yīng)的方法；168。 新規(guī)范規(guī)定當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，宜在結(jié)構(gòu)分析時(shí)對(duì)構(gòu)件的彈性抗彎剛度EcI乘以下列折減系數(shù)：對(duì)梁，；對(duì)柱，；對(duì)剪力墻和核心筒，（底部不開裂時(shí)，）；168。 當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，在有關(guān)受壓承載力計(jì)算公式中，ηei均應(yīng)以（M/N+ea）代替，不再出現(xiàn)偏心距放大系數(shù)η。不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式168。 矩形截面大偏心(2as’≤x≤ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: N≤α１fcbx＋fy’As’－fyAs Ne ≤α１fcbx()＋fy’As’(h0as’) e＝ηei＋h/2－as 當(dāng)x＜ 2as’時(shí)，按下式計(jì)算： Ne’ ≤fyAs(h0as’) e’＝ηei－h(huán)/2＋as168。 矩形截面小偏心(x＞ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下: N≤α１fcbx＋fy’A