【文章內(nèi)容簡介】 體 排煙箱 卸料方式的選擇 干燥滾筒的卸料端位于卸料箱內(nèi)，圖 。 對于小直徑的干 燥滾筒，一般采用重力出料的 卸料箱，礦料繞 過火箱，從筒內(nèi)下落到槽上。 其沿水平軸 45176。角安裝，以保證干礦料自由灑 具有較長的卸料槽，并要求熱料提升機的接料 熱料提升器 螺旋提升器 筒體 管道 接料斗 料斗 共 31 頁 第 10 頁 畢業(yè)設計（論文）報告紙 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 斗下置到更低處。這里采用旋轉(zhuǎn)提升器式卸料裝置，如圖 ，從干燥滾筒出來的熱 骨料由旋轉(zhuǎn)提升器提升到筒體軸線以上并拋入漏斗內(nèi)，再沿著集料槽落入熱骨料提升 機的受料斗中。采用這種裝置可以使熱骨料 提升機的受料斗高出地面，還可以直接安 裝在干燥滾筒的機架上，既便于熱骨料提升機的維護 ，又減少拌合設備轉(zhuǎn)場時的拆裝 工作量。在近干燥滾筒火箱區(qū)段的內(nèi)面上鑲有耐熱鋼板制成的襯板。 整體結(jié)構(gòu)的初步確定 干燥滾筒由以下 主要部件組成：筒體、筒箍、脹縮件、支撐輪（傳動摩擦輪）、 卸料箱、進料箱、排煙箱、機架等組成。 綜上所述，可初步確定干燥滾筒的基本組成和構(gòu)造，如圖 圖 逆流加熱式干燥滾筒的結(jié)構(gòu) 第三章 設 計計算 干燥滾筒參數(shù)的計算 在設計給定生產(chǎn)率的 拌合設備的時候，要確定烘干筒的結(jié)構(gòu)參數(shù)：烘干筒的容積 V（ m ）、長度 L（ m）、和直徑 D(m)。筒的安置角（相對于水平的傾角）。 共 31 頁 第 11 頁 3 畢業(yè)設計（論文）報告紙 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 干燥滾筒容積的 大小直接影響單位時 間內(nèi)通過筒內(nèi)的燃氣量，筒的長度和安置角 則決定砂石料在筒內(nèi)的移動速度和停留時間。因此，這些參數(shù)都影響著烘干與加熱的 效果。 干燥滾筒的長度 和直徑變化均與其生產(chǎn)能力產(chǎn)生影響，但后者遠遠大于前者?？? 慮滾筒直徑確定 復雜，為簡化計算可先參考下表所列經(jīng)驗數(shù)據(jù)對滾筒直徑 D 進行初 選，待滾筒長度確定后，再進行驗證。 干燥滾筒容積的計算 干燥滾筒容積的大小直接影響單位時間內(nèi)通過筒內(nèi)的燃氣量，確定容積的簡便方 法可根據(jù)水分的小時蒸發(fā)率 A（即筒容積 1m 在 1h 內(nèi)所蒸發(fā)的水分的重量）來計算 。 則有： A A 式中 W—— 蒸發(fā)水分的質(zhì)量， kg/h。 ω —— 砂石料的含水量， %,取 3%； Q—— 烘干筒的生產(chǎn)率， kg/h。 A—— 烘干筒的蒸發(fā)率， kg/m *h。 筒的蒸發(fā)率 A 取決于所采用的干燥滾筒加熱流程、筒內(nèi)的結(jié)構(gòu)型式、筒內(nèi)砂石料 得充滿率以及筒的轉(zhuǎn)速。此外，還與砂石料的性質(zhì)、含水量及其尺寸有關。 蒸發(fā)率 A 的值可根 據(jù)拌合設 備干燥滾 筒的試驗 數(shù)據(jù)來估 算，一般 取 125～ 175 kg/m *h,通風良好時可達 220～ 250 kg/m *h。 將數(shù)據(jù)代入 得 V=*400000/200=60m 長度與直徑的計算 確定筒的容積 V 后，可確定筒長 L ??和直徑 D ??。 干燥滾筒直徑與生產(chǎn)能力的關系 表 初選 D ??為 ，代入下面的公式， ? 式中： n—— 滾筒轉(zhuǎn)速， r/min。 g—— 重力加速度， g=。 共 31 頁 第 12 頁 生產(chǎn)能力 G（ t/h） 25 50 100 200 400 滾筒直徑 D（ m） ～ ～ ～ 畢業(yè)設計（論文）報告紙 ┊ 可得到轉(zhuǎn)速為： n=長度 L ??的確定 L ? =4n D ? tgα （ ） ┊ 式中： α —— 干燥滾筒安置角（相對水平線傾角），（176。），一般 3～ 5176。 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 將數(shù)據(jù)代入得 L=4*9**tg5=9m 直徑 D ??的校正 D 得 D ??=. 驅(qū)動功率的計算 ? = 4V π Ｌ ? （ ） ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 干燥滾筒在工作時，主要克服一下阻力：筒內(nèi)材料的提升阻力 W1；筒旋轉(zhuǎn)時滾圈 沿支撐滾輪的滾動摩擦阻力 W2；支撐滾輪銷軸內(nèi)的摩擦阻力 W3。 為克服以上阻力而正常工作，干燥滾筒的驅(qū)動功率 P 可按下式計算： P=Σ Wν /η （ ） 式中： Σ W—— 為克服 3 種阻力，換算到驅(qū)動元件（齒圈、鏈條、摩擦輪）上的 總力， KN， Σ W= W1+ W2+ W3； ν —— 驅(qū)動元件的圓周速度， m/s； η —— 驅(qū)動機構(gòu)的機械效率。 筒內(nèi)提升阻力 W1 的計算 筒內(nèi) 葉片的提升 材料阻力 W1 （ KN），可根據(jù) 材料提升時作用在 筒上的力矩平衡式求得，如圖 所示。 M1=GMb=W1R q （ ） W1= GMb/ Rq （ ） 式 中 ： M1— — 材 料 提 升 力矩 ， KN m 。 GM — — 筒 內(nèi) 材 料 重 力 ， KN； b—— 筒內(nèi)材料重心相對于滾筒重心垂直軸線的距離， m。 a、滾筒旋轉(zhuǎn)時材料的提升阻力； b、滾筒不 轉(zhuǎn)時 共 31 頁 第 13 頁 畢業(yè)設計（論文）報告紙 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 材質(zhì)重心相對筒中心的距離， 取決于由筒轉(zhuǎn)速而定的工況。 大型干燥滾筒的轉(zhuǎn)速一般較慢，對于慢速轉(zhuǎn)動干燥滾筒，材料在筒內(nèi)所占的截面 積為一弓形面積，如圖 。其質(zhì)心位于離筒中心 x 距離處。材料質(zhì)心到筒中心的距 離可按下式求得 x=a /(12S) （ ） 式中： a—— 弓圓弦長， m。 S—— 弓圓面積， m 。 弓圓弦長 a=2 2R??h = R??h （ ） 式中： R ??—— 筒的內(nèi)徑， m。 h—— 弓圓高度， m。 弓圓面積 ?????????????圖 材料在筒內(nèi)所占面積 （ ） 這樣可得 x=（ R??h ） /（ 12* R??h ） = R ???（ ） 當滾筒轉(zhuǎn)動時，弓圓材料將相對于垂線旋轉(zhuǎn)一個角度 β M=45～ 50176。；此時，材料 的重力的力臂： b= x sinβ M= R ???sinβ M =（ ～ ） R ?????????（ ） 在考慮了滾筒轉(zhuǎn)速的工況下，滾圈上的圓周力： ? 滾圈沿滾輪的滾動摩擦阻力 W2 和支撐滾輪銷軸內(nèi)的摩擦阻力 W3 的計算 為了計算干燥滾筒沿滾輪的滾動摩擦阻力和支撐滾輪銷軸內(nèi)的摩擦阻力，必須確 定作用在滾輪上的壓力。 滾輪壓力計算簡圖如圖 所示： 作用在滾輪上的壓力（ KN） P=(GM+G ??)/(z p cosγ ) （ ） 式中： GM—— 筒內(nèi)材料的重力， KN； G ??—— 筒的重力， KN； z p —— 支撐滾輪數(shù)， z p =4； γ =30176。 筒內(nèi)材料的重力（ KN） ４ 共 31 頁 第 14 頁 3 2 畢業(yè)設計（論文）報告紙 式中： D ? 和 L ? —— 筒的尺寸參數(shù)（ m） 。 ┊ β ρ —— 筒內(nèi)材料填充系數(shù)， β M 2 =～ 。 M ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ g—— 重力加速度， g=。 z??cos ? 換算到驅(qū)動元件半徑上的滾圈沿支撐滾輪滾動的摩擦阻力（ KN）： rRq cos ? 式中： Rq—— 驅(qū)動元件半徑， m。 r—— 支撐滾輪半徑， m。 k1—— 滾圈沿滾輪的 滾動摩擦系數(shù)， k1=～ m。 換算到驅(qū)動元件半徑上的支撐滾輪銷軸摩擦阻力（ KN）： rRq cos ? 式中： Rq—— 驅(qū)動元件半徑， m。 r0—— 支撐滾圈銷軸半徑， m。 r0= m； k2—— 支撐滾輪軸承摩擦系數(shù)， k2= m。 將各參數(shù)代入公式得： W1= KN W2 = KN W3= KN 克服 W W2 和 W3 所需的圓周力： Σ W= W1+ W2+ W3= KN 驅(qū)動元件的圓周速度 (m/s)： ν =π Rq n/30== m/s （ ） 干燥滾筒驅(qū)動所需功率 P（ KW）： P=Σ Wν /η = KW （ ） 式中： η —— 驅(qū)動機構(gòu)的機械效率， η = 由于采用四臺電動機同時驅(qū)動，每臺電動機功率為 KW 干燥滾筒內(nèi)部葉片的設計 干燥滾筒內(nèi)部葉片的設計應滿足下列要求 。 1)、骨料能在進料區(qū)段內(nèi)快速移動； 共 31 頁 第 15 頁 W2 = （ ） —— 被烘干料的密度， ρ 3 =。 G + G P = = KN （ ） (G + G )(R ??r )k 畢業(yè)設計（論文）報告紙 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 裝 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 訂 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 線 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 2)、可強化滾筒對流區(qū)段內(nèi)燃氣和骨料之間的換熱過程； 3）、在 燃燒區(qū)段內(nèi)，骨料 不應堵 擋燃燒器噴吐的火焰，以使燃料在干燥 滾筒內(nèi)有一個良好的燃燒條件； 4）、骨 料加熱后，能與填 料和結(jié) 合料在滾筒內(nèi)充分攪 拌，均勻混合。 根據(jù)強制 間歇式瀝青混合 料拌合 設備的工作特點（干燥滾筒采用逆流加 熱方式，進 對骨料進行烘干加熱 ），其 干燥 滾 筒內(nèi) 有四 個 區(qū)段 配置不 同結(jié) 構(gòu) 的葉片（如圖 ）。 圖 間歇強制式干燥滾筒葉片形式 螺旋帶頭數(shù)與直徑的關系 表