【文章內容簡介】 正系數(shù)法可得第ⅱ176。c. 同理 t2=t1162。=t2+t162。2=+= 176。c由第ⅰ效二次蒸汽的溫度( 176。c)及第ⅰ效料液的濃度（），根據(jù)校正系數(shù)法可得第ⅰ176。c。 第ⅰ效料液的溫度也可由下式計算162。== 176。ct1=t1δt1說明溶液的各種溫度損失變化不大，不需要重新計算，故有效總溫度差不變，即229。δt=++= 176。c溫度差重新分配后各效溫度情況列于下表：表2 三效蒸發(fā)器各效的溫度效次加熱蒸汽溫度，176。c 有效溫度差，176。c 料液溫度（沸點），176。c（3）各效的熱量衡算t1162。= 176。cr1162。=2160 kj/kgt2162。= 176。cr2162。=2224 kj/kgt3162。= 176。cr3162。=2355 kj/kgⅰ t1=162。=ⅱ t1=δt162。=ⅲ t2=δt162。=t1= t2= t3=第ⅰ效η1==180。()=w1=η1d1r1r1162。=180。21132160d1=第ⅱ效η2= x2=180。()==η2234。12+(fcp0w1cpw)1162。162。rr235。22=180。234。w1+(180。)2224235。2224=+第ⅲ效η3=180。()=w3=η3234。23+(fcp0w1cpww2cpw)2162。162。rr33235。=180。234。w2+(180。)2355235。2355=+又因為w1+w2+w3=聯(lián)解上面各式得w1= kg/hw2= kg/hw3= kg/hd1= kg/h與第一次計算結果比較，其相對誤差為111===，故各效蒸發(fā)量的計算結果合理。其各效溶液無明顯變化，不需要重新計算。 （4）蒸發(fā)器傳熱面積的計算q1=d1r1=180。2113180。1000δt1= 176。cs1=q1k1δt1=180。1053600=180。10 w52000180。= m2162。q2=w1r1=180。2160180。1000δt2= 176。cs2=q2k2δt2=180。105=180。10 w51000180。= m2162。q3=w2r3=180。2224180。1000δt3=176。cs3=q3k3δt3=180。105=180。10 w5500180。= m2誤差為1 計算步驟。sminsmax= ，誤差較大，故應調整各效的有效溫差，重復上述s=162。+s2δt162。s1δt1+s3δt162。23229。δt180。+180。+180。= m2=重新分配有效溫度差，得δt1s1ss2ss3s162。=δt1δt162。2=δt162。=3q1k1δt1180。= 176。c180。= 176。c 180。= 176。c180。105=s1=s2=s3=2000180。180。1055= m22=1200180。180。10= m2=500180。= m誤差為1sminsmax=1= （1）計算各效料液由所求得的各效蒸發(fā)量，可求各效料液的濃度，即x1=x2=fx0fw1=180。==fx0fw1w2180。=x3=（2）計算各效料液的溫度因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定， 176。c,即t3= 176。c則第ⅲ效加熱蒸汽的溫度（也即第ⅱ效料液二次蒸汽溫度)為t3=t2162。=t162。+δt162。=+= 176。c33由第ⅱ效二次蒸汽的溫度（ 176。c）即第ⅱ效料液的濃度（），根據(jù)校正系數(shù)法可得第ⅱ 176。c. 同理 t2=t1162。=t2+t162。2=+= 176。c由第ⅰ效二次蒸汽的溫度( 176。c)及第ⅰ效料液的濃度（），根據(jù)校正系數(shù)法可得第ⅱ 176。c。 第ⅰ效料液的溫度也可由下式計算162。== 176。ct1=t1δt1說明溶液的各種溫度損失變化不大，不需要重新計算，故有效總溫度差不變，即229。δt=++= 176。c溫度差重新分配后各效溫度情況列于下表：表2 三效蒸發(fā)器各效的溫度效次加熱蒸汽溫度，176。c 有效溫度差，176。c 料液溫度（沸點），176。c(3)各效的熱量衡算ⅰ t1=162。=ⅱ t1=δt162。= 2ⅲ t2=δt162。=t1= t2= t3=t1162。= 176。cr1162。=2150 kj/kgt2162。= 176。cr2162。=2217 kj/kgt3162。= 176。cr3162。=2355 kj/kg第ⅰ效η1==180。()=w1=η1d1r1r1162。=180。21132150d1=第ⅱ效η2= x2=180。()==η2234。12+(fcp0w1cpw)1162。162。rr235。22=180。234。w1+(180。)2217235。2217=+第ⅲ效η3=180。()=w3=η3234。23+(fcp0w1cpww2cpw)2162。162。rr3235。3=180。234。w2+(180。)2355235。2355=+又因為w1+w2+w3=聯(lián)解上面各式得w1= kg/hw2= kg/hw3= kg/hd1= kg/h與第一次計算結果比較，其相對誤差為111===，故各效蒸發(fā)量的計算結果合理。其各效溶液無明顯變化，不需要重新計算。q1k1δt1180。105s1=s2=s3==2000180。180。1055= m22=1200180。180。10= m2=500180。= m誤差為1sminsmax=1=平均傳熱面積為sm=s1+s2+s33=++3= m2又蒸發(fā)器熱損失為本效加熱蒸汽供熱的3~5%，取3%所以s=sm3= m2表3 物料計算的結果效次加熱蒸汽溫度，176。c 操作壓力pi,kpa 溶液溫度（沸點）ti, 176。c完成液濃度xi,% 蒸發(fā)量wi，kg/h 蒸汽消耗量d，kg/h 傳熱面積si,m2 ⅰ ⅱ ⅲ 40 冷凝器 第三章. 蒸發(fā)器主要結構尺寸計算根據(jù)加熱管的型號選用：φ57 根據(jù)實際情況選擇加熱管長度選用： 初步估算所需管子數(shù)為nn=sπd0()=180。57180。10180。()3=循環(huán)管的截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則來考慮的。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%～100%。本次計算取60% 。 則循環(huán)管的總截面積為π4d1=162。2π4di2(572180。)= mmd1=i=根據(jù)上式結果，選取管徑相近的標準管型號為φ45717 mm 循環(huán)管的管長與加熱管相等， m。加熱管的內徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板上的排列方式。節(jié)熱管在管板上的排列方式為正三角形,不同加熱管尺寸的管心距查表得表1