【正文】 化熱，kj/kg。c\ta1=176。=f1δ162。c ta3=176。+273)r1162。+273)r2162。+273)r3162。=176。2=f2δ162。=176。fδ162。=176。δ162。c(2)由于液柱靜壓力而引起的沸點(diǎn)升高(溫度差損失）為簡(jiǎn)便計(jì)算，以液層中部點(diǎn)處的壓力和沸點(diǎn)代表整個(gè)液層的平均壓力和平均溫度，則根據(jù)流體靜力學(xué)方程，液層的平均壓力為pm=p162。180。180。180。= 176。=176。= 176。162。t1162。cδ1av1162。==176。162。t3162。cδ162。=tp3av3229。162。c（3）由于不計(jì)流動(dòng)阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失 則229。162。=0176。δ=++0=176。i，即可由下式估算各效料液的溫度ti，ti=ti162。+δ1162。+δ1162。162。cδ1=δ1δ2=δ162。162。162。=++0= 176。+δ162。+δ162。162。c333t1=t1162。ct2=t2162。ct3=t3162。c有效總溫度差229。)tk229。c、氣化潛熱為2113kj/kg，所以229。)229。ctk 第ⅰ效的熱量衡算式為230。+fcp0231。r1162。11246。 247。對(duì)于沸點(diǎn)進(jìn)料,t0=t，考慮到kno3溶液濃縮熱的影響，熱利用系數(shù)計(jì)算式為η1=180。=180。w1r2t1t2249。+(fcp0w1cpw)rr2162。235。()=w2=η2234。r2162。235。=180。w1+(180。2214235。=+對(duì)于第ⅲ效，同理可得η3=180。23+(fcp0w1cpww2cpw)2162。3234。)235510 w5q1=d1r1=180。1000δt1=t1t1==176。1052000180。=180。1000=180。cs2=q2k2δt2=180。= m2q3=w2r2162。2214180。10 w5δt3=t3t3== 176。10 500180。s=s1δt1+s2δt2+s3δt3229。+180。= m2=重新分配有效溫度差，可得162。=2δt162。=176。= 176。=176。==x2=fx0fw1w2180。c, 即t3= 176。=t162。=+= 176。c）即第ⅱ效料液的濃度（x2=），根據(jù)校正系數(shù)法可得第ⅱ176。=t2+t162。c由第ⅰ效二次蒸汽的溫度( 176。c。== 176。δt=++= 176。c 有效溫度差，176。c（3）各效的熱量衡算t1162。cr1162。= 176。=2224 kj/kgt3162。cr3162。=ⅱ t1=δt162。=t1= t2= t3=第ⅰ效η1==180。=180。()==η2234。162。rr235。=180。w1+(180。2224235。=+第ⅲ效η3=180。23+(fcp0w1cpww2cpw)2162。234。)2355其各效溶液無(wú)明顯變化，不需要重新計(jì)算。2113180。cs1=q1k1δt1=180。10 w52000180。q2=w1r1=180。1000δt2= 176。105=180。= m2162。2224180。cs3=q3k3δt3=180。10 w5500180。sminsmax= ，誤差較大，故應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差，重復(fù)上述s=162。s1δt1+s3δt162。δt180。+180。=δt1δt162。=3q1k1δt1180。c180。c 180。c180。180。180。= m誤差為1sminsmax=1= （1）計(jì)算各效料液由所求得的各效蒸發(fā)量，可求各效料液的濃度，即x1=x2=fx0fw1=180。=x3=（2）計(jì)算各效料液的溫度因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定， 176。c則第ⅲ效加熱蒸汽的溫度（也即第ⅱ效料液二次蒸汽溫度)為t3=t2162。+δt162。c33由第ⅱ效二次蒸汽的溫度（ 176。c. 同理 t2=t1162。2=+= 176。c)及第ⅰ效料液的濃度（），根據(jù)校正系數(shù)法可得第ⅱ 176。 第ⅰ效料液的溫度也可由下式計(jì)算162。ct1=t1δt1說(shuō)明溶液的各種溫度損失變化不大，不需要重新計(jì)算，故有效總溫度差不變，即229。c溫度差重新分配后各效溫度情況列于下表：表2 三效蒸發(fā)器各效的溫度效次加熱蒸汽溫度，176。c 料液溫度（沸點(diǎn)），176。=ⅱ t1=δt162。=t1= t2= t3=t1162。cr1162。= 176。=2217 kj/kgt3162。cr3162。()=w1=η1d1r1r1162。21132150d1=第ⅱ效η2= x2=180。12+(fcp0w1cpw)1162。22234。)2217()=w3=η3234。162。rr3235。=180。w2+(180。2355235。=+又因?yàn)閣1+w2+w3=聯(lián)解上面各式得w1= kg/hw2= kg/hw3= kg/hd1= kg/h與第一次計(jì)算結(jié)果比較，其相對(duì)誤差為111===，故各效蒸發(fā)量的計(jì)算結(jié)果合理。q1k1δt1180。180。180。= m誤差為1sminsmax=1=平均傳熱面積為sm=s1+s2+s33=++3= m2又蒸發(fā)器熱損失為本效加熱蒸汽供熱的3~5%，取3%所以s=sm3= m2表3 物料計(jì)算的結(jié)果效次加熱蒸汽溫度，176。c完成液濃度xi,% 蒸發(fā)量wi，kg/h 蒸汽消耗量d，kg/h 傳熱面積si,m2 ⅰ ⅱ ⅲ 40 冷凝器 第三章. 蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算根據(jù)加熱管的型號(hào)選用：φ57 根據(jù)實(shí)際情況選擇加熱管長(zhǎng)度選用： 初步估算所需管子數(shù)為nn=sπd0()=180。10180。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%～100%。 則循環(huán)管的總截面積為π4d1=162。)= mmd1=i=根據(jù)上式結(jié)果，選取管徑相近的標(biāo)準(zhǔn)管型號(hào)為φ45717 mm 循環(huán)管的管長(zhǎng)與加熱管相等， m。節(jié)熱管在管板上的排列方式為正三角形,不同加熱管尺寸的管心距查表得表1 不同加熱管尺寸的管心距加熱管外徑d0,mm 管心距t,mm19 2525 3238 4857 70由上表查得型號(hào)為φ57t=70 mmnc==180。其中，b162。==100mm所以 di=t(nc1)+2b162。(121)+2180。有圖可得，從第8層排到第10層，當(dāng)內(nèi)徑為870mm是，獲得管數(shù)為162根，大于估算的管數(shù)，滿足要求。選用φ100012mm的加熱管 v=w3600ρ u其中，u為蒸發(fā)體積強(qiáng)度，～ m3/(m3s)，在此取 m/ms3(3)。,i0ⅱ ⅲ ⅰc 二次蒸汽流量wi，kg/h 二次蒸汽密度ρ，kg/m3依據(jù)上表數(shù)據(jù)，分別算出各效分離室數(shù)據(jù)v1=v2=v3=w13600ρ1uw23600ρ2uw33600ρ3u