【文章內容簡介】 600 1— 15 94— 有機氮 100— 150 2— 12 90— 98 CN 2— 7 — 96— 99 SCN 200— 500 0— 7 99 當總停留時間大于 30h 時，進行生物脫氮，此時各項出水指標均能達到排放標準。例如 COD 經 PFS 混凝沉淀后可降至 100mg/L 以下。 ,將廢水中的有機物作為反硝化的碳源，不需要甲醇等昂貴的外加碳源，尤其在蒸氨設備健全之后，蒸氨效率大大提高，碳氮比提高，反硝化率及總氮的去除率也得到了進一步的提高。反硝化 過程產生的堿度相應地降低了硝化過程所需的堿耗。 ，例如 BOD、 COD、 SCN酚和有機物的去除率分別能達到 67%、 38%、 59%、 62%、 36%。 ， A2/O 法因 硝化段采用了強化生化專利技術，反硝化段采用了保持高濃度污泥的膜技術，提高了硝化及反硝化的污泥濃度，還具有較高的容積負荷。 ，當進水一般性波動時或污染物濃度漸增至較高濃度時，該工藝均能維持正常運行，因此，操作管理比較簡單。 目前該技術對焦化廢水處 理達標外排及處理后廢水回用能起到良好作用，出水指標為： CODCr為 100mg/L 左右；酚為 ； CN為 ；柚為 ；氨氮為 15mg/L 以下。 邢臺職業(yè)技術學院 畢業(yè)論文 6 A2/O 工藝運行的異常問題及對策 在工藝運行中，經常會出現(xiàn)一些問題，一般 傳統(tǒng) 的 活性污泥工藝的故障 判斷和解決方案 ,也能 適用于 A2/O 脫氮除磷系統(tǒng)。 假設我們 控制水質目標為 :BOD5≦ 25mg/L。SS≦ 25mg/L。 NH3— N≦ 3mg/L。 NO3— N≦ 7mg/L。TP≦ 2mg/L。當實際 的 水質偏離以上數(shù)值時 ,便 成為 異常情況。 ﹥ 2mg/L, NH3— N﹤ 3mg/L, NO3— N﹥ 5mg/L,BOD5﹤ 25mg/L。 分析其 原因及解決 方案 : 1） 外回流比太小 ,缺氧 區(qū) DO 濃度 太 大， 檢查缺氧 區(qū) DO 的 值 ,如果 DO﹥, 應 先檢 查內回流比 r 是否太大 ， 如果太大 ,則 應 適當降低 內回流比 r，如果 外回流比太大 ,就會 把過量的 NO3N 帶入厭氧 區(qū) ,則 應適當降低回流比。 ﹥ 2mg/L, NH3— N﹤ 3mg/L, NO3— N﹤ 5mg/L,BOD5﹤ 25mg/L。 分析其 原因及解決 方案 : 1） 泥 齡太長 ， 可適當增大排泥 ,降低 SRT。 2）進水 BOD5 不足 ， 檢查 BOD5/TP 值 ， 如果 BOD5/TP﹤ 20,則應外加碳源。 3） 厭氧 區(qū) DO 濃度 太 大， 如果 DO﹥ ,就 應尋找 DO 升高的原因并排除 ， 首先 應該 檢查攪拌強度 是否 太大 ,從而 造成空氣復氧 ,如果不是前者的原因，則應 檢查回流污泥中是否有 DO 帶入。 ﹤ 2mg/L, NH3— N﹥ 3mg/L, NO3— N﹥ 5mg/L,BOD5﹤ 25mg/L。 分析其 原因及解決 方案 : 1） 好氧 區(qū) DO 不足 ， 如果 ﹤ DO﹤ ,那么 可能只 能 滿足 BOD5 分解的需要 ,而滿足 不了 硝化的需要 ,此時 應增大供氣量 ,使 DO 的值 處于 23mg/L之間 。 ﹤ 2mg/L, NH3— N﹤ 2mg/L, NO3— N﹥ 7mg/L。 分析其 原因及解決 方案 : 1） 內回流比太小 ，應 增大內回流。 2） 缺氧 區(qū) DO 濃度 太 大， 如果 DO﹥ ,應 先檢查內回流比 r 是否太大 ， 如果太大 ,則 應 適當降低 內回流比 r；除此之外 ,還應檢查缺氧 區(qū)的 攪拌強度是否太大 ,如果太大就會 形成渦流 ,產生空氣復氧。 3 焦化廠中 A2/O 工藝的運行 工藝調試 七臺河某焦化廠 由于其接種污泥量有限，同時根據現(xiàn)場的實際情況，決定采用對厭氧池、 缺氧池和好氧池同步培養(yǎng)馴化。 1. 厭氧池和缺氧池的培養(yǎng)馴化 向厭氧池和缺氧池投加了占池容約 ％活性污泥，控制初始蒸氨廢水負荷在 10t/h，同時考慮到蒸氨廢水中氨氮、 酚和氰等有毒物質濃度較高 （高于設計進水水質），所以在厭氧池進水處采用一倍多的工業(yè)水進行稀釋 20 天后，在預先放置的供觀察生物膜情況的填料串上可看到有一層很薄的生物膜，后逐漸增加蒸氨廢水處理量。 邢臺職業(yè)技術學院 畢業(yè)論文 7 2. 好氧池的培養(yǎng)馴化 利用好氧池原有污泥進行培養(yǎng)馴化，同時向好氧池投加工業(yè)葡 萄糖作為微生物的補充碳源，按照進水濃度、進水量和公式（ BOD5）： N： P=100： 5： 1 計算磷源（采用磷酸二氫鉀作為磷源 ）用量。 在缺氧池和好氧池污泥培養(yǎng)過程中，根據進水 pH 的變化采用純堿調節(jié)，使其穩(wěn)定在 之間，并隨污泥的增長逐漸加大曝氣量，使 DO 持在 35mg/L，經過 1個月后，缺氧池開始有氣泡生成，并隨回流污水量的加大，氣泡也增多。 經過對缺氧池和好氧池進出水水質的化驗也表明氨氮和硝態(tài)氮的去處率也在逐漸增加。但在好氧池的 SV％增長到 25％， MLSS 在 ，由于風量供應不足，使得 DO 明顯降低，缺氧池氣泡也明顯減少，硝化和反硝化效果變差。 4. 后混凝系統(tǒng)的調試 對聚合硫酸鐵混凝劑作了靜態(tài)和動態(tài)的試驗，結果表明投加量在 100300mg/L 時效果最佳。由于二沉池有部分外排水送到熄焦池熄焦導致進入混凝系統(tǒng)的水量有規(guī)律波動，因此投藥量也要作相應調整，否則影響外排水質；另外，混凝沉淀池排泥要及時，防止出水懸浮物和 COD 濃度增高。 遼寧某鋼廠焦化廢水 遼寧某鋼廠焦化廢水量 180m3/h, 工程主體工藝為 A2/O。原系統(tǒng)處理出水不達標 , 系 統(tǒng)調試主要是針對原有的系統(tǒng)進行 : 調整系統(tǒng)控制參數(shù) , 提高系統(tǒng)各相應環(huán)節(jié)的處理能力 , 使得系統(tǒng)最終出水能夠達到相關排放標準。首先 , 從蒸氨工序入手 , 嚴格控制蒸氨系統(tǒng)運行參數(shù) , 保證蒸氨效果 ,確保蒸氨后的廢水氨氮 200 mg/ L, 避免因為蒸氨系統(tǒng)的不穩(wěn)定運行 , 導致氨氮、 酚、 氰化物等高毒性污染物質濃度的起伏對生化系統(tǒng)產生沖擊 。 其次 , 對原來的生化系統(tǒng)控制參數(shù)進行調整、 修正和優(yōu)化 , 嚴格控制各個工序的運行參數(shù) , 健全運行管理制度。經過調整 , 系統(tǒng)出水達到 污水綜合排放標準 ( GB 8978 1996) 一級標準。系統(tǒng)調整前后 ,主要進出水水質指標，見表 2 表 2 進水水質指標 年月 CODcr/mg/L 氨氮 /mg/L 進水 出水 進水 出水 202203 3643 563 202204 3746 418 202205 3211 254 202206 3471 117 202207 3631 工藝改造的焦化廢水處理站調試過程遼寧某焦化廠年產焦炭 80 萬 t,蒸氨 廢水約 40m3/ h。原采用 A2/O 工藝 ,出水長期不達標 ,甚至出現(xiàn)氨氮出水濃度超過進水的現(xiàn)象。針對以上情況 ,先對系統(tǒng)進行工藝改造 ,然后進行生物調試。改造過程 : 將原有系統(tǒng)的進水管線由 A 池改到 O 池 ,對 O 池稍作調整 ,整個系統(tǒng)調整為O/A/O 工藝。調試過程 :原系統(tǒng)崩潰 ,出水 CODCr和氨氮長期不達標 ,微生物大量死亡 , 系統(tǒng)污泥量少 (2g/L) ,微生物活性低。針對以上情況 ,重新投加市政污水處理廠污泥作為種泥 ,并且投加適量葡萄糖及鐵鹽 ,刺激微生物的活性 ,進行污泥的培養(yǎng)、馴化 。經過近一個月的培養(yǎng) ,污泥濃度達到 4g/L,污泥活性好 ,系統(tǒng)開始邢臺職業(yè)技術學院 畢業(yè)論文 8 出現(xiàn)硝化反應 。逐漸提高系統(tǒng)進水負荷 ,直到滿負荷運行。經過三個月的調試 ,系統(tǒng)出水 CODCr和氨氮等水質指標均達到 GB89781996 一級標準 ,系統(tǒng)運行穩(wěn)定。調試期間主要進出水水質指標，見表 3 表 3 工藝改造的焦化廢水處理工程調試過程水質變化 年月 CODcr/mg/L 氨氮