年產(chǎn)55萬噸丁二烯畢業(yè)設(shè)計(編輯修改稿)
2025-02-12 16:03 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 kbFxF進料量lgD/W3D/W1000WDD總W總F總XDXW泡點露點6789T/攝氏度957000000000000000000表 312 各溫度下的pi0和αlh的值序號123458組成丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯乙烯基乙炔αlh13856344911410c下pi0410c下αlh1αlh1 由芬斯克公式解得 由EXCEL計算 表 313 脫重塔流出無聊的摩爾流量 kmol/h塔頂組成ｙi＝ｄi／D 塔釜組成xi＝ｗi／W(2) 校核所設(shè)的塔頂塔釜溫度是否正確（a） 如果所設(shè)的塔頂溫度為露點溫度 則 在誤差允許范圍內(nèi)，因此所設(shè)的塔頂溫度正確T=（b）如果所設(shè)塔釜溫度為泡點溫度 則 在誤差允許范圍內(nèi)所設(shè)的塔釜溫度正確 T= c 。 計算最小回流比 a 脫重組分塔 因為脫重組分塔為氣相進料，所以不涉及到泡點溫度。 b 脫輕組分塔 經(jīng)試差EXCEL，設(shè)其泡點溫度為T= c表 315 由安托因公式計算該溫度下各組分的泡點蒸汽壓序號123458組成丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯乙烯基乙炔進料組成*103*103*103*103*105pi0該塔進料壓力為610kpa ≈所以 在誤差允許范圍內(nèi)， c、最小回流比Rm、理論板數(shù)N理、Nmin 脫重組分塔Rm Nmin 因為 氣相（露點）進料， 所以q=0用思特伍德法求回流比由（2）試得經(jīng)EXCEL試差法得= 時， 即 = 成立由 （1）試 求Rm Rm+1= 即Rm=用芬斯克公式 求Nm 求R 由QLUJI 公式R=*Rm=*=求N理由Gilliland 回歸公式得 N理 =求精餾段nm ，n理用芬斯克公式 （b）脫輕塔該塔進料溫度與泡點溫度的平均值（+41）/2=℃表 316 《石油化工手冊》查各溫度下的 Cp , rc 前面資料中有詳細物性數(shù)據(jù)序號123456789組分丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯1，2丁二烯丁炔乙烯基乙炔正戊烷cp（40）cp（50）rc（40）429648444575503947375357620653916103rc（50）409746694409486945735187607252425954經(jīng)計算得表 317 脫輕塔進料流率與組成序號123458平均組分丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯乙烯基乙炔cp（）rc（））進料流率進料組成*103*103*103*103*105（一） 用思伍德法求回流比 由（2）試 經(jīng)試差法XCEL得 由（1）試 求Rm Rm==88 （二）用芬斯克公式 求Nm （三） 求R由QLUJI 公式R=*Rm=*=（四） 求N理由Gilliland 回歸公式得X=(R)/(R+1)=y =+ N理 =（五）求精餾段nm ，n理用芬斯克公式 第四章 熱量橫算 脫重塔塔頂是冷凝器，塔釜溫度如前所求。 脫輕塔塔頂是分凝器，相當(dāng)于一塊理論版，因此塔頂溫度有分凝器推算： 求脫輕塔塔頂溫度：根據(jù)公式 ，表 318 脫輕塔各組分的xi值序號123458組成丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯乙烯基乙炔yi000 pi0xi0所以 ∵精餾段操作線方程為：， ∴∴設(shè)塔頂溫度為44℃，在該溫度下各組分的如下：，， ∴在誤差允許范圍內(nèi)，∴、實際進料板位置、板效率根據(jù)，知 查表對得 脫重組分塔板效率 脫輕組分塔板效率 ∴操作條件如下表表 319 脫重與脫輕塔操作條件 塔頂溫度塔釜溫度理論板數(shù)實際板數(shù)進料位置脫重組分塔37℃℃8825脫輕組分塔℃℃4523 熱量計算取0℃為基準溫度，Cp去該處溫度和基準溫度的平均值，γc取該處溫度下的值，由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》查得如下數(shù)據(jù)表 320 查表各組分不同溫度下的Cp、γc 22℃℃℃℃℃℃丙炔反2丁烯1丁烯順2丁烯1，3丁二烯1，2丁二烯 丁炔 乙烯基乙炔正戊烷 表 321 指定溫度下的的γc值 44℃℃℃℃℃41℃丙炔4351反2丁烯47741丁烯順2丁烯49715047479250221，3丁二烯1，2丁二烯52895365 丁炔 乙烯基乙炔543250375398正戊烷 計算各溫度下Cp，γc的平均值，結(jié)果如下表：表 321 各溫度下Cp、γc的平均值22℃℃℃℃℃℃44℃℃℃℃℃41℃圖 31 熱量橫算示意圖∵， ∴∴又， ∴ 再沸器循環(huán)水由95℃降到61℃需熱水量∵∴塔頂冷凝器冷卻水由20℃升到30℃，需冷水量∵∴圖 32 熱量橫算示意圖∵， ∴ ∴ 再沸器循環(huán)水由95℃降到61℃需熱水量μ1∵∴塔頂冷凝器冷卻水由20℃升到30℃，需冷水量∵∴ 第五章 設(shè)備計算 脫重組分塔精餾段：提餾段： 脫輕組分塔精餾段： 提餾段： 由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》得到下列各平均溫度下的密度（）： 表 322 各溫度下的密度序號組分℃℃℃℃1丙炔2反2丁烯31丁烯4順2丁烯51，3丁二烯61，2丁二烯7丁炔8乙烯基乙炔9正戊烷∵∴各溫度下的ρm值如下表：表 323 指定溫度下的密度℃℃℃℃表 323 各組分的M如下表序號123456789M求氣體的體積:脫重組分塔：脫輕組分塔：∵1，3—丁二烯含量很高，可近似用它的體積代替，由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》查得1，3—丁二烯的，如表：表 324 塔頂塔釜的體積值如下脫重組分塔脫輕組分塔塔頂塔釜塔頂塔釜PrTr表 325 所求的兩塔的氣液負荷如下表脫重組分塔脫輕組分塔精餾段提餾段精餾段提餾段上升氣體體積Kmol/hm3/hm3/s下降液體密度kg/m3Kmol/hKg/hm3/hm3/s（a）初估塔徑∵脫重組分塔塔頂1，3—丁二烯已超過98%，用物化數(shù)據(jù)代替原始數(shù)據(jù)精餾段（1）氣液負荷指在下的值?！? （2）氣液相重度： （3）液體表面張力 （4）液體粘度和氣體黏度（5）塔板數(shù)（6）操作溫度及壓強提餾段：（1）氣液負荷∴（2）氣液相重度： （3）液體表面張力 （4）液體粘度和氣體黏度（5）塔板數(shù)（6）操作溫度及壓強精餾段（1）計算允許空塔氣速： ∵取板間距 則動態(tài)參數(shù)由《化工原理》下冊查得C=負荷系數(shù)的表面張力校正查得∴∴適宜氣速（2）由式 按標準圓整取可見空塔氣速提餾段：（1）計算允許空塔氣速： ∵， 取板間距， 則動態(tài)參數(shù)由《化工原理》下冊查得負荷系數(shù)C表面
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