【文章內(nèi)容簡介】 （附 ） ??+??(100????)13 式中 ??—— 在 20℃溫度下，防護區(qū)內(nèi)含有鹵代烷 1301 的混合氣體比容（ m/kg）； m3??—— 鹵代烷 1301蒸氣比容，取 m/kg。 1 附錄三 壓力系數(shù) Y和密度系數(shù) Z 壓力系數(shù) Y和密度系數(shù) Z應(yīng)根據(jù)鹵代烷1301的貯存壓力、充裝密度和管道內(nèi)的壓力按附表 。 3在 貯存壓力、 600～ 699kg/ m 充裝密度下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù) Z 值 附表 3在 、 700～ 849kg/ m充裝密度下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù)Z值 附表 3在 、 850～ 999kg/ m充裝密度下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù)Z值 附表 3在 、 1000～ 1125kg/ m 充裝密度下的壓力系數(shù) Y和密度系數(shù) Z值 附表 3在 、 600～ 699kg/ m充裝密度下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù)Z值 附表 3 在 貯存壓力、 700～ 849kg/m 充裝密度下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù)Z值 附表 3在 、 850～ 999kg/ m充裝密度 下的壓力系數(shù) Y 和密度系數(shù)Z值 附表 3在 、 1000～ 1125kg/ m 充裝密度下的壓力系數(shù) Y和密度系數(shù) Z值 附表 附錄四 壓力損失和壓力損失修正系數(shù) 一、鋼管內(nèi)單位管道長度的壓力損失（未經(jīng)修正值）可按附圖 。 鹵代烷 1301的流量（ kg/s） 附圖 鋼管內(nèi)鹵代烷 1301 的壓力損失 二、銅管內(nèi)單位管道長度的壓力損失（未經(jīng)修正值）可按附圖 確定。 鹵代烷 1301的流量（ kg/s） 附圖 銅管內(nèi)鹵代烷 1301的壓力損失 三、壓力損失修正系數(shù)按附圖 。 管網(wǎng)內(nèi)滅火劑百分比（％） 附圖 貯存壓力的壓力損失修正系數(shù) 管網(wǎng)內(nèi)滅火劑百分比（％） 附圖 貯存壓力的壓力損失修正系數(shù) 四、第一種和第二種壁厚系列的鋼管的外徑和壁厚見附表 。 附錄五 管網(wǎng)壓力損失計算舉例 一、非均衡管網(wǎng)壓力損失計算舉例。 貯存了 90kg鹵代烷 1301的滅火系統(tǒng)，由附圖 ， 、充裝密度為 800kg/m3，管網(wǎng)末端的噴嘴（ 5）、（ 6）、（ 7）在 10s內(nèi)需噴出的 1301分別為 40kg、 30kg 和 20kg，求管網(wǎng)末端壓力。 附圖 非均衡管網(wǎng)圖 1.計算各管段的平均設(shè)計流量： q（ 1）－（ 2）＝ （ 2）－（ 3）＝ q（ 3）－（ 5）＝ （ 3）－（ 4）＝ （ 4）－（ 6）＝ （ 4）－（ 7）＝ ，按本規(guī)范第 。 D（ 3）－（ 4）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 2）－（ 3）：選公稱通徑 32mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 3）－（ 5）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 3）－（ 4）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 4）－（ 6）：選公稱通徑 20mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 4）－（ 7）：選公稱通徑 20mm，第一種壁厚系列的鋼管 。 333V（ 1）－（ 2）＝ 2179。 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 2）－（ 3）＝ 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 3）－（ 5）＝ 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 3）－（ 4）＝ 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 4）－（ 6）＝ 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 4）－（ 7）＝ 179。 179。 10＝ 179。 10m^ 33Vp＝ 179。10m 。 L（ 1）－（ 2）＝ （實際管長加一個容器閥與軟管的當量長度） L（ 2）－（ 3）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） L（ 3）－（ 5）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭 的當量長度） L（ 3）－（ 4）＝ （實際管長加一個三通的當量長度） L（ 4）－（ 6）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） L（ 4）－（ 7）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） 。 1123?? 0 C=179。 100％ eM0+80+ 0nV∑ pii=11123??179。 800 ＝179。 100％ 90+80+179。 800??179。 10＝ ％ 。根據(jù)本規(guī)范第 ，當貯存壓力為 ，充裝密度為 800kg/m，管網(wǎng)內(nèi)滅火劑的百分比為 ％時，中期容器壓力為。 〔 1）－（ 2）的終端壓力 P（ 2）。 i 已知： q（ 1）－（ 2）＝ （ 1）－（ 2）＝ 3 當此管段始端壓力為 ，充裝密度為800kg/ m時，根據(jù)本規(guī)范第 （ 1）為 31415kg/ m。 高程壓力損失為 － 3P＝ 10ρ178。 H178。 g hhn－ 3＝ 10179。 1415179。 179。 ＝ 10KPa 管段（ 1）－（ 2）的始端壓力、密度系數(shù) Y、 Z 11P（ 1）＝ － 1＝ 根據(jù)本規(guī)范附錄三中附表 Y＝ 418 Z＝ 1122Y＝ Y＋ Lq/K＋ K q（ Z－ Z） 21122122＝ 418＋ 179。 179。 10（末項忽略不計） ＝ 根據(jù)本規(guī)范附錄三中附表 得 Pi（ 2）＝ Z＝ 2 重新計算 Y 222Y＝ Y＋ Lq/K＋ K q（ Z－ Z） 211221222＝ 418＋ 179。 179。 10＋ 179。 179。（ － ） ＝ Pi（ 2）＝ （ 2）－（ 3）的末端壓力 Pi（ 3）。 已知： q（ 2）－（ 3）＝ （ 2）－（ 3）＝ 3查得：ρ（ 2）－（ 3）＝ 1345kg/m 高程壓力損失為 3P＝ 10179。 1345179。 179。 h＝ 20kPa 高程壓力修正后 Pi（ 2）＝ － ＝ Y＝ 2Z＝ 222Y＝ Y＋ 179。 179。 10 32＝ 得： Pi（ 3）＝ Z＝ 3重新計算 Pi（ 3） 2Y＝ ＋ 179。（ － ）179。 3＝ 得：Pi（ 3）＝ （ 3）－（ 5）的末端壓力 Pi（ 5）。 已知： q（ 3）－（ 5）＝ 4kg/s L（ 3）－（ 5）＝ 22Y≈ Y＋ 179。 179。 10 53≈ ＋ ＝ 得： Pi（ 5）＝ Z5＝ 重新計算Pi（ 5） 2 Y＝ 1099＋ 179。（ － ）179。 ＝ 得： Pi（ 5）＝ （ 3）－（ 4）的末端壓力 Pi（ 4）。 已知： q（ 3）－（ 4）＝ （ 3）－（ 4）＝ 2Y≈ Y3＋ 179。 179。 10 4≈ ＋ ＝ 得： Pi（ 4）＝ Z4＝ 重新計算 Pi（ 4） 2Y＝ ＋ 179。（ － ）179。 4＝ 得： Pi（ 4）＝ （ 4）－（ 6）的末端壓力Pi（ 6）。 已知： q（ 4）－（ 6）＝ （ 4）－（ 6）＝ 22Y≈ Y＋ 179。 179。 10 64≈ ＋ ＝ 得： Pi（ 6）＝ Z6＝ 重新計算 Pi（ 6） 2Y＝ ＋ 179。 179。（ － ） 6＝ 得： Pi（ 6）＝ （ 4）－（ 7）的末端壓力 Pi（ 7）。 已知： q（ 4）－（ 7）＝ （ 4）－（ 7）＝ 22Y≈ Y＋ 179。 179。 10 74≈ ＋ 108。 4 ＝ 得： Pi（ 7）＝ Z7＝ 重新計算 Pi（ 7） 2Y＝ ＋ 179。 179。（ － ） 7＝ 得： Pi（ 7）＝ 將主要計算結(jié)果歸納于下表。 從以上計算結(jié)果可以看出，所計算的各管段的壓力損失均很小，管網(wǎng)末端壓力大大高于中期容器壓力的一半，這是不經(jīng)濟的，故各管段的直徑可以選擇更小一些，也可以選用較低的貯存壓力，只有通過對管網(wǎng)內(nèi)滅火劑百分比進行驗 算和反復(fù)調(diào)整計算，才能得到一個較為經(jīng)濟合理的計算結(jié)果。 二、均衡管網(wǎng)壓力損失計算舉例。 貯存了 35Kg鹵代烷 1301的滅火系統(tǒng)，由附圖 ，鹵代烷 1301 的貯存壓力為 ， 3充裝密度為 1000kg/m，末端噴嘴（ 3）和（ 4）在 10s 內(nèi)噴放量相等，試用圖表法計算管網(wǎng)末端壓力。 附圖 均衡管網(wǎng)圖 。 q（ 1）－（ 2）＝ （ 2）－（ 3）＝ （ 2）－（ 4）＝ ，按本規(guī)范第 條 規(guī)定初選。 D（ 1）－（ 2）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 2）－（ 3）和 D（ 2）－（ 4）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 V 總。 p33V 總＝ 8179。 179。 10＋ 2179。 179。 179。 10 p33＝ 179。 10m 算各管段的當量長度。 L（ 1）－（ 2）＝ （包括實際管長加容器閥、三個彎頭和一個三通的當量長度） L（ 2）－（ 3）＝ L（ 2）－（ 4） ＝ （包括實際管長加二個彎頭的當量長度） 。 1229??179。 1000 C = 179。 100 ％ e35+32+ 179。 1000?? 179。 10 ＝ 25％ 。根據(jù)管網(wǎng)內(nèi)滅火劑的百分比 25％，貯存壓力，和充裝密度 1000kg/m，從本規(guī)范第 條表 中計算出中期容器壓力為 。 。根據(jù)平均設(shè)計流量和管徑從本規(guī)范附錄四中附圖 查得未修正的單位管長的壓力降為： P??（ 1）－（ 2）＝（ 2）－（ 3）＝ P（ 2）－（ 4） ＝ 管網(wǎng)內(nèi)滅火劑的百分比，從本規(guī)范附錄四附圖 查得壓力損失修正系數(shù)為：，則修正后的單位管長的壓力降為： P??（ 1）－（ 2）＝ 179。 ＝ P??（ 2）－（ 3）＝ P（ 2）－（ 4） ＝ 179。 ＝ 段（ 1）－（ 2）的末端壓力 Pi（ 2）。 管段（ 1）－（ 2）的壓力降為 P（ 1）－（ 2）＝ L（ 1）－（ 2）178。 P??（ 1）－（ 2） ＝ 179。 ＝ 3 根 據(jù)本規(guī)范第 條表 ，在壓力為 、充裝密度為 1000Kg/m 時 管道內(nèi)鹵代烷 1301 的 3 密度為 1310kg/ m，而 H 為 2m，故高程壓力損失 h3Ph＝ 10ρ178。 H178。 g hn3＝ 10179。 1310179。 2179。 ＝ 故得： Pi（ 2）＝ － － ＝ （ 2）－（ 3）與（ 2）－（ 4）的末端壓力 Pi（ 3）或 Pi（ 4） Pi（ 3）＝ Pi（ 4） ＝ － 179。 ＝ 將主要計算結(jié)果歸納于下表。 所計算的結(jié)果表明，管道末端壓力達 ，超過中期容器壓力 的 50％，故所選的各管段的管徑可以滿足設(shè)計要求，只有通過對管網(wǎng)內(nèi)滅火劑百分比進行驗算和反復(fù)調(diào)整計算后，才能得到一個較為經(jīng)濟合理的計算結(jié)果。 附錄六 本規(guī)范用詞說明 一、為便于在執(zhí)行本規(guī)范條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下： １ .表示很嚴格，非這樣做不可的用詞： 正面詞采用“必須”； 反面詞采用“嚴禁”。 ２ .表示嚴格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞： 正面詞采 用“應(yīng)”； 反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。 ３ .表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的用詞： 正面詞采用“宜”或“可”； 反面詞采用“不宜”。 二、條文中指定應(yīng)按其它有關(guān)標準、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為“應(yīng)按??執(zhí)行”或“應(yīng)符合??的規(guī)定”。 附加說明 本規(guī)范主編單位，參加單位和 主要起草人名單 主 編 單 位：公安部天津消防科學研究所 參 加 單 位：機械電子工業(yè)部第十設(shè)計研究院 北京市建筑設(shè)計研究院 武警學院 上海市崇明縣建設(shè)局 主要起草人：金洪斌 熊湘?zhèn)? 徐才 林 袁俊榮 倪照鵬 馮修遠 張學魁 劉錫發(fā) 劉文鑌 馬 恒 中華人民共和國國家標準 鹵代烷 1301滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范 GB 5016392 條 文 說 明 前 言 根據(jù)原國家計委計綜 [1986]2630 號文件的通知，由公安部天津消防科學研究所會同機械電子工業(yè)部第十設(shè)計研究院、北京市建筑設(shè)計研究院、武警學院、上海市崇明縣建設(shè)局五個單位共同編制的《鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》 GB50163－ 92，經(jīng)建設(shè) 部于 1992 年 9 月 29 日以建標 [1992]665 號文批準發(fā)布。 為便于廣大設(shè)計、施工、科研、學校等有關(guān)單位人員在使用本規(guī)范時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》編制組根據(jù)國家計委關(guān)于編制標準、規(guī)范條文說明的統(tǒng)一要求，按《鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范》的章、節(jié)、條順序，編制了《鹵代烷 1301滅火系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范條文說明》，供國內(nèi)各有關(guān)部門和單位參考。在使用中如發(fā)