【正文】 2） maxm 式中 D—— 管道內徑（ mm）： q—— 管道內鹵代烷 1301平均設計流量（ kg/s）： mD—— 保持紊流狀態(tài)的最大管徑（ mm）。 第 條 噴 嘴 的 設 計 壓 力 ， 應 按 下 式 計 算 ： P ＝ P － P － P （ ） nc1h 式中 P—— 噴嘴的設計壓力（ kPa，表壓）； nP—— 中期容器壓力（ kPa，表壓）； cP—— 管道沿程壓力損失和局部壓力損 失之和（ kPa）； 1P—— 高程壓差（ kPa）。 0 第 條 初定管網內滅火劑百 分比，可按下列公式計算： 一、 貯存壓力 1229?? 0 C =179。核算與估算結果的差值或前后兩次核算結果的差值，應在177。 均衡管網和非均衡管網管道內任一點的壓力。也可按本 規(guī)范附錄三確定。 第 條 任一管段末端的壓力系數，應按下式計算。 10K—— 系數，對于鋼管： K＝ tt4D 第 管網內鹵代烷 1301的密度，應根據表 。 第 條 高 程 的 壓 差 ， 應 按 下 式 計 算 ： 3P ＝ 10 ρ 178。 15） hbn3式中 ρ —— 管段高程變化始端處鹵代烷 1301的密度（ kg/m）： b△ H—— 高程變化值（ m），向上取正值，向下取負值。 組合分配系統(tǒng)的集流管，應設泄壓裝置。 第 條 在容器閥與集流管之間的管道上應設單向閥。 第 條 保護同一防護區(qū)的貯存容器，其規(guī)格尺寸、充裝量和貯存壓力，均應相同。 第 條 貯存裝置的布置，應便于操作和維修。選擇閥應設有標明防護區(qū)的耐久性固定標牌。 第三節(jié) 管道及其附件 第 管道及其附件應能承受最高環(huán)境溫度下的工作壓力，并應符合下列規(guī)定： 一、輸送鹵代烷 1301的管道，應采用無縫鋼管，其質量應符合現行國家標準《冷 拔或冷軋精密無縫鋼管》和《無縫鋼管》等的規(guī)定。 四、輸送啟動氣體的管道，宜采用銅管，其質量應符合現 行國家標準的規(guī)定。 第 條 在通向每個防護區(qū)的主管道上， 應設壓力訊號裝置或流量訊號裝置。機械應急操作應能在一個地點完成施放鹵代烷 1301的全部動作。采用氣動動力源時，應保證系統(tǒng)操作和 控制所需要的壓力和用氣量。 第 條 經常有人工作的防護區(qū)，當人員不能在 1min內撤出時，施放的鹵代烷 13的最大濃度不應大于 10％。防護區(qū)內應設置火災和滅火劑施放的聲報警器，并在每個入口處設置光報警器和采用鹵代烷 1301滅火系統(tǒng)的防護標志。 第 條 地下貯瓶間應設機械排風裝置，排風口應直通室 外。 第 條 設有鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)的建筑物，宜配置專用的空氣呼吸器或氧氣呼吸器。（ ＋ ） （附 2. 1） 3式中 ??—— 鹵代烷 1301蒸氣比容（ m/kg） θ —— 防護區(qū)的 環(huán)境溫度（℃） H—— 防護區(qū)海拔高度的絕對值（ m）； n—— 海拔高度指數： 海拔高度低于海平面 300m的防護區(qū)： n＝－ 1， 海拔高度高于海平面 300m 的防護區(qū)： n＝ 1， 海拔高度在一 300～ 300m 的防護區(qū)：可取 n＝ 0。 鹵代烷 1301的流量（ kg/s） 附圖 鋼管內鹵代烷 1301 的壓力損失 二、銅管內單位管道長度的壓力損失（未經修正值）可按附圖 確定。 貯存了 90kg鹵代烷 1301的滅火系統(tǒng)，由附圖 ， 、充裝密度為 800kg/m3，管網末端的噴嘴（ 5）、（ 6）、（ 7）在 10s內需噴出的 1301分別為 40kg、 30kg 和 20kg，求管網末端壓力。 179。 179。 10＝ 179。 10m 333V（ 4）－（ 6）＝ 179。 179。 L（ 1）－（ 2）＝ （實際管長加一個容器閥與軟管的當量長度） L（ 2）－（ 3）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） L（ 3）－（ 5）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭 的當量長度） L（ 3）－（ 4）＝ （實際管長加一個三通的當量長度） L（ 4）－（ 6）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） L（ 4）－（ 7）＝ （實際管長加一個三通與一個彎頭的當量長度） 。 100％ 90+80+179。 〔 1）－（ 2）的終端壓力 P（ 2）。 g hhn－ 3＝ 10179。 179。 179。 179。（ － ）179。 10 53≈ ＋ ＝ 得： Pi（ 5）＝ Z5＝ 重新計算Pi（ 5） 2 Y＝ 1099＋ 179。 179。 已知： q（ 4）－（ 6）＝ （ 4）－（ 6）＝ 22Y≈ Y＋ 179。（ － ） 6＝ 得： Pi（ 6）＝ （ 4）－（ 7）的末端壓力 Pi（ 7）。 4 ＝ 得： Pi（ 7）＝ Z7＝ 重新計算 Pi（ 7） 2Y＝ ＋ 179。 二、均衡管網壓力損失計算舉例。 D（ 1）－（ 2）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 D（ 2）－（ 3）和 D（ 2）－（ 4）：選公稱通徑 25mm，第一種壁厚系列的鋼管 V 總。 179。 L（ 1）－（ 2）＝ （包括實際管長加容器閥、三個彎頭和一個三通的當量長度） L（ 2）－（ 3）＝ L（ 2）－（ 4） ＝ （包括實際管長加二個彎頭的當量長度） 。 1000?? 179。根據平均設計流量和管徑從本規(guī)范附錄四中附圖 查得未修正的單位管長的壓力降為： P??（ 1）－（ 2）＝（ 2）－（ 3）＝ P（ 2）－（ 4） ＝ 管網內滅火劑的百分比，從本規(guī)范附錄四附圖 查得壓力損失修正系數為：，則修正后的單位管長的壓力降為： P??（ 1）－（ 2）＝ 179。 P??（ 1）－（ 2） ＝ 179。 1310179。 所計算的結果表明，管道末端壓力達 ，超過中期容器壓力 的 50％，故所選的各管段的管徑可以滿足設計要求，只有通過對管網內滅火劑百分比進行驗算和反復調整計算后，才能得到一個較為經濟合理的計算結果。 二、條文中指定應按其它有關標準、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為“應按??執(zhí)行”或“應符合??的規(guī)定”。 一九九二年九月 目 錄 第一章 總 則 第二章 防護區(qū) 第三章 鹵代烷 1301 用量計算 第一節(jié) 鹵代烷 1301 設計用量與備用量 第二節(jié) 設計滅火用量與設計惰化用量 第三節(jié) 剩余量 第四章 管網設計計算 第一節(jié) 一般規(guī)定 第二節(jié) 管網流體計算 第五章 系統(tǒng)組件 第一節(jié) 貯存裝置 第二節(jié) 選擇閥和噴嘴 第三節(jié) 管道及其附 件 第六章 操作和控制 第七章 安全要求 第一章 總 則 第 本條提出了編制本規(guī)范的目的，即為了合理地設計使用鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)，使之有效地保護該系統(tǒng)防護區(qū)內的人員生命和財產的安全。以鹵代烷 1301 為滅火介質的固定滅火系統(tǒng)以及其他移動式滅火設備，在國際上已廣泛地應用于許多具有火災危險的重要場所。 80 年代以來，根據我國社會主義現代化建設發(fā)展的需要，頒布了 國家標準《鹵代烷 1211滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》，并在現行國家標準《高層民用建筑設計防火規(guī)范》和《建筑設計防火規(guī)范》中對應設置鹵代烷滅火系統(tǒng)的場所做出了明確規(guī)定。因此，建立一個統(tǒng)一的設計標準是至關重要的。 第 條 本條根據我國的具體情況規(guī)定了鹵代烷 1301 滅 火系統(tǒng)工程設計所應遵守的基本原則和達到的要求。首先應根據工程的防火要求和鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)的應用特點，合理地劃分防護區(qū)，制定合理的總體設計方案。這是三個既對立又統(tǒng)一的原則。 一、本規(guī)范的適用范圍有兩層含義，即本規(guī)范所涉及的滅火系統(tǒng)只限于以全淹沒方式滅火的鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)，而且該系統(tǒng) 主要用于工業(yè)與民用建筑物中的火災防護。 現行國家標準《建筑設計防火規(guī)范》規(guī)定下列部位應設鹵代烷或二氧化碳滅火設備： 100萬人口城市電視發(fā)射塔微波室； 50萬人口城市通訊機房， 、中型電子計算機房或貴重設備室： 100萬冊的圖書館，以及中央、省、市級文物資料的珍藏室； 、省、市級檔案庫的重要部位。在設計前，應針對具體條件，通過試驗取得專用的設計參數并提出相應的技術要求。英國標準 BS5306《室內滅火裝置與設備實施規(guī)范》中也做出了鹵代烷全淹沒滅火系統(tǒng)標準適用于建筑物或工廠中的規(guī)定。局部應用系統(tǒng)主要用于保護液體油罐、淬火油槽、霧化室、充油變壓器、蒸汽通風口等危險部位，它與全淹沒系統(tǒng)的滅火方式有很大的差別。英國、法國、前聯邦德國等國家和國際標準化組織到目前為止尚未頒布有關鹵代烷局部用系統(tǒng)的標準，盡管英國對鹵代烷 1211 局部應用系統(tǒng)進行了較長時間的研究，英國與國際標準化組織制定了編制鹵代烷 1211 局部應用系統(tǒng)的設計規(guī)范計劃，但均未正式開始實施，且均未涉及到鹵代烷 1301局部應用系統(tǒng)的問題。 鑒于以上情況 ，本規(guī)范的內容中未將局部應用系統(tǒng)的內容包括進去，視將來條件成熟的情況，再將這部分內容補充到本規(guī)范中或單獨編制《鹵代烷 1301 局部應用系統(tǒng)設計規(guī)范》。自動探測器可在爆炸的初始階段將爆炸檢出，并立即啟動自動抑爆裝置，以高強度迅速向防護空間排放抑爆劑，并使抑爆劑迅 速充滿整個空間，抑制燃燒反應和爆炸壓力的上升，將爆炸壓力控制在容器或設備的破壞壓力以下。這些標準中都包括了鹵代烷抑爆系統(tǒng)標準。 我國采用鹵代烷 1301對可燃液體火災作過一些試驗，結果表明鹵代烷 1301撲救上述物質火災迅速有效。 ％濃度的鹵代烷 1301。 0～33ppm的 HF和 0～ HBr。 本條還參照了國外同類標準的有關規(guī)定。 在執(zhí)行本條文規(guī)定時，應注意以下幾個方面的問題： 一、本條文僅規(guī)定了可用鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)來撲救的火災類型，而不是對應設置鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)的場所進行規(guī)定。 、電子設備，要求使用絕緣性好的滅火劑。一般來講鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)只用來保護建、構筑物內部發(fā)生的火災；而 建、構筑物本身發(fā)生的火災，宜用其他滅火劑撲救。蒸氣或粉塵時，應按照現行國家標準《建筑設計防火規(guī)范》中的有關規(guī)定，采取防爆泄壓措施，如開泄壓口等。 在設計中，有關人員要確定某種固體可燃物是否將會產生深位火災，固體火災燃燒到什么程度才算深位火災，深位火災具有哪些特征等諸如此類的問題，國內外雖曾做過大量實際滅火試驗，但迄今還沒有得出比較明確的答案。 產生深位火災一般有兩種可能性。深位火災的形成與滅火前該物質的燃燒時間、材質及堆放方式、周圍環(huán)境有很大關系。這些氧原子可以供燃燒之用，在具備燃燒的條件下能與可燃物氧化結合成新的分子，反應激烈 。這類物質主要包括硝化纖維、炸藥等火工品，氧化氮、氟等強氧化劑和過氧化氫、過氧化鈉，過氧化鉀等能自行分解的化學物質。 在執(zhí)行本條規(guī)定時，遇有下述情況，設計人員仍可考慮采用鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)。鹵代烷 1301 在常壓下的沸點很低，為一 ℃。通常二氧化碳的設計滅火濃度為 30～ 50％（體積比），最高的則達 75％（體積比），因此二氧化碳滅火系統(tǒng)只能用于無人場所，不能在經常有人工作或居住的地方安裝使用。 鹵代烷 1301 的滅火效能和鹵代烷 1211 差不多，但其毒性低于鹵代烷 1211。 在美、法、日和國際標準化組織的標準中都規(guī)定對于經常有人工作或居住的場所，僅允許安裝使用鹵代烷 1301全淹沒滅火系統(tǒng)，國內近年來廣泛使用的是鹵代烷 1211滅火系統(tǒng)，但鹵代烷 1301 滅火系統(tǒng)也在逐步 推廣，并已在不少地方安裝使用，如文物庫、配電室、圖書館、計算機房、海上平臺等場所，目前，我國已有一些廠家生產出了鹵代烷 1301滅火系統(tǒng)的主要組件，并具備安裝能力。系統(tǒng)中所采用產品包括滅火劑和組件，以及操作、控制設備。 在執(zhí)行本條規(guī)定時，關于如何劃分防護區(qū)則應根據封閉空間的結構特點和位置確定。國際標準 ISO/DIS7075/l 規(guī)定 ：當兩個或兩個以上相鄰的封閉空間可能同時發(fā)生火災時，這些封閉空間應按下述方法之一保護：（ a）設計的各個系統(tǒng)可同時工作；（ b）一個單元獨立系統(tǒng)的規(guī)模和布置使滅火劑能釋放到所有可能同時發(fā)生危險的封閉空間。同時，輸送滅火劑的管道通徑和管網中離貯存器最近的噴頭與最不利點噴頭之間的管道容積增大， 使滅火劑在管網中剩余量增加，故系統(tǒng)所需貯存的滅火劑量也很大，造成系統(tǒng)成本增高。 三、當保護區(qū)過大時，輸送滅火劑的管網將相應增長，這將出現兩個不利因素。此外，我國所生產的系統(tǒng)主要部件尺寸較小，也難以保護更大的防護區(qū)。作為全淹沒系統(tǒng)時，要保證在規(guī)定的滅火劑噴射時間將全部滅火劑施放到防護區(qū)內，并保證其均勻分布。根據我國目前需要設制 23 鹵代烷防護區(qū)的具體情況。這幾 段時間中滅火劑的浸漬時間是最長的一段，但是在不考慮撲救固體物質深位火災的情況下，一般有10min就足夠了。為了防止防護區(qū)外發(fā)生的火災蔓延到防護區(qū)內，因此要求防護區(qū)的隔墻和門應有 一定的耐火極限。 第 條 本條規(guī)定了防護區(qū)的門窗及圍護構件的允許壓強，這是根據以下情況確定的： 在一個密閉的防護區(qū)內迅速施放大量滅火劑時，空間內壓強也會迅速增加，如果防護區(qū)不能承受這個壓強，則會被破壞，從而造