底盤傳動(dòng)系統(tǒng)優(yōu)化可行性分析(編輯修改稿)
2025-02-11 16:40 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 RKER_585測點(diǎn)。MARKER_571MARKER_585下圖為吊板處豎直方向所承受的拉力。吊板垂直方向力通過上述仿真結(jié)果的比較發(fā)現(xiàn)不同比例結(jié)構(gòu)的雙前軸在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中其軸向力以及吊板的豎直方向受力有很大區(qū)別，因此具有很大的優(yōu)化空間。分析可知由于吊板的影響前兩段軸內(nèi)的軸向力是不一樣的，通過對測點(diǎn)的分析可知較長軸內(nèi)的力更大一些，因此在兩軸的布局時(shí)可根據(jù)整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)中的強(qiáng)度差異選取適當(dāng)?shù)拈L度比例來提高傳動(dòng)系統(tǒng)的可靠性。結(jié)構(gòu)三模型仿真分析結(jié)果：伸縮軸軸向力上圖為將前傳動(dòng)軸換為伸縮軸形式后的萬向節(jié)處的軸向力，其中MARKER_621為伸縮軸結(jié)構(gòu)驅(qū)動(dòng)軸的萬向節(jié)處的測點(diǎn)，MARKER_624為伸縮軸結(jié)構(gòu)從動(dòng)軸的萬向節(jié)處的測點(diǎn)，具體位置見下圖：MARKER_621MARKER_624由所得測量量可知較長的軸段內(nèi)軸向力較大，與前幾種模型規(guī)律一致，從整體受力結(jié)果可以知道該結(jié)構(gòu)較帶吊板的雙前軸結(jié)構(gòu)其軸向力有大幅降低。伸縮軸分動(dòng)箱跳動(dòng)量2:1雙前軸分動(dòng)箱跳動(dòng)量1:2雙前軸分動(dòng)箱跳動(dòng)量由上述三圖比較可以看出伸縮軸由于沒有吊板的支撐，所以在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)分動(dòng)箱跳動(dòng)量較帶吊板的結(jié)構(gòu)要大。另外，同為雙前軸傳動(dòng)由于長度比例不同，最終分動(dòng)箱的跳動(dòng)量也存在一定差異，當(dāng)后段軸較長時(shí)分動(dòng)箱不止穩(wěn)態(tài)時(shí)的跳動(dòng)量會(huì)大于前者，并且存在振動(dòng)衰減慢，非穩(wěn)態(tài)時(shí)間長等特點(diǎn)。3橡膠墊屬性對傳動(dòng)系統(tǒng)性能的影響 ADAMS仿真中所涉及支撐的阻尼剛度等參數(shù)的設(shè)置是通過對模型施加BUSHING單元來進(jìn)行的，參數(shù)設(shè)置中可以對支撐的平動(dòng)和回轉(zhuǎn)方面定義x，y，z三個(gè)方向的剛度和
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