課程設計-城鎮(zhèn)污水脫氮除磷工藝設計(編輯修改稿)
2025-02-09 18:40 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 流量，b—柵條間隙，取 10mm，即 ；—柵前水深，—過柵流速，取 ；—格柵傾角，取；—設計使用的格柵數(shù)量，本設計細格柵使用 2 道，設計取82條。（2）柵槽寬度B 式中：—柵槽寬度，； —格條寬度。細格柵設備選型：選用回轉(zhuǎn)式的HG900,寬度為1250mm。選3臺2用1備。校核：回算柵條間隙數(shù)n=（B+S）/（S+b）=（1250+5）/（10+5）= 取84條（3）細格柵的柵前進水渠道漸寬部分長度 L1 若進水渠寬，漸寬部分展開角，則此進水渠道內(nèi)的流速，則 （4）細格柵與提升泵房連接處漸窄部分長度 L2 （5）細格柵的過柵水頭損失式中：—格柵水頭損失，m； —系數(shù)，； —系數(shù)，一般取 k=3。（6）柵后槽總高度設柵前渠道超高=，有 （7）柵槽總長度 式中：—柵槽總長度，m；—細格柵的柵前進水渠道漸寬部分長度，m；—細格柵與提升泵房連接處漸窄部分長度，m。 （8）每日柵渣量 式中：—每日柵渣量 , —柵渣量 污水，一般為 。 ，故采用機械清渣。第四章 沉砂池（1）， m/s。（2）最高流量時，污水在池內(nèi)的停留時間一般去3060s。（3）。（4）。沉砂池池底采用多斗集砂。設計流量為Qmax= m3/h=，設計水力停留時間t=45s，水平最大流速υ=，城鎮(zhèn)污水沉砂量X=，清除沉砂的間隔時間T=2d。設計斗底寬b1=2m，斗壁與水平面的傾角為60176。采用重力排砂。（1） 沉砂池長度：L=vt式中： L——沉砂池水流部分的長度，L； V——曝氣沉砂池有效容積，m3 ； t ——設計水力停留時間t=40sL=vt=45=（2） 水流斷面積：A=Qmax/v式中：Qmax最大流量A=Qmax/v=。（3）池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=4m，池總寬B=2b=8m校核：長寬比=（4）有效水深：h2=A/Bh2=A/B=（5）貯泥區(qū)所需容積： 若用兩個沉砂池。其中X：Kz：T:排泥間隔天數(shù)為2天（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬b1=2m，斗壁與水平面的傾角為60176。，貯泥斗高度h4=,則沉砂斗上口寬： 沉砂斗容積：（略大于V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂， 則沉泥區(qū)高度為h3=h4+ =+（*）/2=（8）池總高度H ：設超高h1=，H=h1+h2+h3=++= 校核：寬深比,滿足要求。（9）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量：Q平均日= 90000/（24*3600）=則vmin=Q平均日/A=，符合要求由于平流沉砂池池底的砂中有機物的含量比較高，大約為15%左右，所以要洗砂。洗砂后的廢水要回流，與污水一起在凈化。采用的重力排砂，排砂管直徑不小于200mm，綜合考慮，取300mm。 第五章 生化處理工藝設計與計算設計流量： Qmax= 水力停留時間：T=設污泥濃度：X=3000mg/L，污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L設計水量按最大日平均時考慮。 （1）厭氧池容積V：V= Q1’ T=3600=（2）厭氧池尺寸：水深取為h=。 則厭氧池面積A：A= A=V/h=取6座厭氧池，則單池的面積 A單=A/6=單座厭氧池直徑：D=m =（取D=26m） ，故池總高為H=h+=+=。（3）污泥回流量計算： 回流比R計算 R = 污泥回流量QR ==（4）厭氧池除磷效果：進水中總磷的濃度為4mg/L計。總磷的去除率為 （5）厭氧池BOD去除效果：進水BOD5=200mg/L，出水BOD5=160mg/L。則厭氧池中BOD5的去處率 （6）由于厭氧池池體較大，故需要攪拌裝置。每個厭氧池設兩臺潛水攪拌器，功率按5W/m3計算。（7）由于厭氧環(huán)境主要是進行厭氧釋磷，溫度不可過低，維持在20℃左右。pH應控制在78之間。（8）由于厭氧池還會產(chǎn)生NHH2S等氣體，為了充分利用能源，選擇將這些氣體收集起來，集中使用。（9）由于沉砂池的數(shù)量與厭氧池數(shù)目不同，故在厭氧池之前要設計配水井，將沉砂池出水均勻的分配到6個厭氧池中。擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準。按最大日平均時流量設計Qmax= m3/s，每座氧化溝設計流量為Q1＝= 755L/s。 設計參數(shù)進水BOD5 =160mg/L 出水BOD5 =20mg/L進水NH3N=26mg/L 出水NH3N8mg/L，取7mg/L進水TP=4mg/L 出水TP, KgBOD5/(KgVSSd)。 MLSS=3600mg/L,取MLVSS/MLSS= 則MLVSS=2700mg/L?？偽勰帻g：20d曝氣池：DO＝2mg/LNOD=，α＝ β＝剩余堿度100mg/L(保持PH≥):； .2設計計算（1） 去除BODA：出水BOD：出水處理水中非溶解性BOD5值 BOD5f； BOD5f =Ce（5）式中：BOD5f——出水處理水中非溶解性BOD5值，mg/L； Ce——出水中BOD5的濃度，20mg/L；則：BOD5f =20（1 5）= mg/L則出水處理水中溶解性BOD5值，BOD5=20 BOD5f = mg/LB：好氧區(qū)容積V1 所以C: 好氧區(qū)的水力停留時間t1 D: 剩余污泥量： 所以去除1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量（2）脫氮A. 設采用污泥齡20d，日產(chǎn)污泥量 Xc 式中：Q——為氧化溝設計流量，100000 m3/d； ——為污泥增長系數(shù)， kg/kg； ——污泥自身氧化率， L/d。 Lr——為（L0Le） 去除的BOD5濃度，mg/L； L0——進水BOD5濃度，mg/L；Le——出水BOD5濃度，mg/L；——污泥齡，d。則 Xc = kg/dB: 脫氮量計算根據(jù)一般情況，％為氮，近似等于總凱式氮（TKN）中用于合成部分，即： =514kg/d 即：TKN中有 = 用于合成。 需用于氧化的NH3N == mg/L =C: 堿度平衡計算一般去除BOD5所產(chǎn)生的堿度（以CaCO3計），進水中堿度為280mg/L。 4mg堿度/mg NH3N氧化。 mg堿度/ mg NO3N還原。計算所得的剩余堿度=*+*+*（）=計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/LD: 脫氮所需的容積V2脫硝率： 在15℃的時候，脫硝率
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