qc成果-提高不動管柱水力噴射壓裂施工段數(編輯修改稿)
2025-02-08 02:57 本頁面
【文章內容簡介】 驗及理論分析 密封合格率率 不低于 95% 胡相君 非要因 10 攜砂液對滑套沖蝕過大 室內試驗及理論分析 內徑磨損量小 于 王治國 要因 11 密封球在高壓下密封性能差 室內試驗及理論分析 承壓能力大于 45MPa 任 勇 要因 12 噴嘴流道結構不合理 室內試驗及理論分析 流量系數不小于 ，擴散角不 大于 15176。 蒙 鑫 要因 13 噴嘴排列方式不合理 室內試驗及理論分析 滿足施工要求 趙粉霞 非要因 制表：王在強 時間： 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 7 確定要因 影響射孔期間攜砂液能順利通過油套環(huán)空的主要因素是油管接箍與套管內壁的間隙 ， 增加段數就要將油管換成 2?″油管 ， 油管接箍與套管內壁間隙明顯變小 ，2?″N80平式 油管油套管環(huán)空 /油管內孔面積比為 %， 會增大節(jié)流壓差 ， 影響攜砂液循環(huán) 。 要因一： 油管接箍與套管內壁的間隙小 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 7 確定要因 要因二： 攜砂液對滑套沖蝕過大 密封球同上一級滑套保持一定間隙的同時必需于本級滑套有一定的過盈量才能完成正常坐封，在施工過程中滑套被攜砂液沖蝕后會出現內徑擴大的現象，在此情況下密封球的密封可靠性是壓裂施工的關鍵。 三段水力噴射壓裂配套工具 級數 一級 二級 三級 球級滑套的過盈量 — 七段水力噴射壓裂配套工具 級數 一級 二級 三級 四級 五級 六級 七級 球級滑套的過盈量 — 制表：蒙鑫 時間： 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 7 確定要因 要因三： 密封球在高壓下密封性能差 密封球在高壓作用下可能發(fā)生嚴重變形或破壞導致其不能正常工作。 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 7 確定要因 要因四： 噴嘴流道結構不合理 水力噴砂射孔階段主要依靠等速核的水力沖蝕作用射穿套管、水泥環(huán)打開儲層巖石，要求： 快速有效的射孔； 足夠的射孔深度。 壓裂階段要求射流擴散角小，通過射流能將更多的環(huán)空液體帶入裂縫，實現自動封隔。 水力噴射壓裂要求的射流特性： 等速核長、流速快； 擴散角小。 噴嘴是形成射流的主要元件，其流道結構直接決定了射流特性 ，因此噴嘴的流道結構設計是實現水力噴射壓裂的關鍵。 umyu =u m2umbb1 / 2uum= u 0u =2u 0y1 / 2bm1 / 2u00 . 9 u0u0射 流 源o核 心 區(qū)混 合 區(qū)起 始 段 過 渡 段 主 體 段xu等速核 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 7 確定要因 為了增加水力噴射壓裂施工段數，噴射器壁厚逐漸變薄，噴嘴不斷變短，嚴重影響了噴嘴的流道結構。 長慶油田油氣工藝研究院特殊作業(yè) QC小組 中國石油 8 制定對策 序號 主要原因 對策 目標 措施 實施人 完成日期 1 油管接箍與套 管內壁間隙小 優(yōu)選小接箍 油管 在保證強度的 條件下 油套管 環(huán)空 /油管內 孔面積比大于 90% 調研并優(yōu)選 小接箍油管 王在強 胡相君 蒙 鑫 2 攜砂液對滑套 沖蝕過大 優(yōu)選滑套的 材質 內徑磨損量小 于 對滑套進行 抗沖蝕實驗 桂 捷 趙粉霞 邵 媛 3 密封球在高壓 下密封性能差 優(yōu)選密封球 材質 承壓能力大于 45MPa 進行密封球 密封性實驗 任 勇 馮 飛 樊 晨 4 噴嘴流道結構 不合理 優(yōu)化噴嘴
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