【文章內(nèi)容簡介】 強度的結 構上，只要滿足附墻桿的安裝要求，傾覆力矩不再進行考慮，因此取獨立高度的最大值進行傾覆力矩計算。 G0= 塔身自重＋標準節(jié)重量 +附件（按高度 115 m 計） G1= 起重臂自重 G2= 小車和吊鉤自重 G3= 平衡臂自重 G4=105KN 平衡塊自重 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 14 1. 非工作狀態(tài)下風荷載計算 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值（參見《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》 JGJ/T 18720xx 規(guī)程附錄 A） 塔機所受風均布線荷載標準值（《按塔式起重機設計規(guī)范》中取塔機安裝高度 20m以下取ω /o=， 20m 以上ω /o=） 風振 系數(shù)： β z=塔機高度 20m 以下取 ,20m 以上取 風荷載體型系數(shù) 181。s= 風壓高度變化系數(shù) 181。z= 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 15 20m=、 40m=、 60m=、 80m=、 100m=、 115 m= 基本風壓 20m 以下取ω /o=， 20m 以上ω /o=塔身前后片桁架的平均充實率 α o= 塔身的寬度 B= 塔身的高度 H=20m、 40m、 60m、 80m、 100m、 115m（分段） 根據(jù)以上公式 塔身安裝高度 20m 時： qsk= 20247。 20=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H= 20= 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk= H = 20=?m 塔身安裝高度 40m 時： qsk= 20247。 20=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 20= 基礎頂面風荷 載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk= H = 20=?m 塔身安裝高度 60m 時： qsk= 20247。 20=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 20= 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk= H = 20=?m 塔身安裝高度 80m 時： qsk= 20247。 20=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 20= 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 16 Msk= H = 20=?m 塔身安裝高度 100m 時： qsk= 20247。 20=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 20= 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk= H = 20=?m 塔身安裝高度 115 m 時： qsk= 15247。 15=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 15= KN?m 礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk= H = 15= KN?m 以上合計為： Msk=+++++= KN?m 塔機所受風荷載水平合力標準值（考慮附墻作用）： β z= 181。s= 181。z= ω /0= α o= B= H=40 根 據(jù) 以 上 公 式 qsk= 40 247。40=塔機所受風荷載水平合力標準值 Fsk=qsk H = 40= 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值： M=+++++++=KN?m 2. 塔機的傾覆力矩 塔機自身產(chǎn)生的傾覆力矩，向前（起重臂方向）為正，向后為負。 大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標準值 M1==?m 最大起重荷載產(chǎn)生的最大向前起重力矩標準值 M2=60 = 90KN?m 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 17 小車位于上述位置時的向前重力矩標準值 M3=40= 135KN?m 平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標準值 M4= = － ?m 平衡重產(chǎn)生的向后力矩標準值 M5=105 = － ?m 非工作狀態(tài)下塔機對基礎頂面的作用： M?k=M1+M4+M5177。 M?sk =177。 =（ )KN?m 綜合考慮以上因素對塔吊基礎驗算時 采用以下數(shù)據(jù)進行塔吊基礎的驗算： FV=。 Fh=； Mk=?m 比較樁基礎塔吊基礎的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的受力情況，樁基礎按非工作狀態(tài)計算，受力如下表所示： 荷載狀況 基礎荷載 P M P1 P2 M MK 工作狀態(tài) 513 1252 67 非工作狀態(tài) 0 3. 樁頂豎向力標準值及設計值計算 樁頂豎向力標準值： =[+（ 5*5**25） ]/4+(+*)/= =[+（ 5*5**25） ]/4(+*)/= 樁頂豎向力設計值： 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 18 =[+（ 5*5**25） ]*+(+*)* =[+（ 5*5**25） ]*(+)*Qkmax──荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，角樁的最大豎向力； Qkmin──荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，角樁的最小豎向力； Fk──荷載效應標準組合時，作用于樁基承臺頂面的豎向力； Gk──樁基承臺及其上土的自重標準值，水下部分按浮重度計； n──樁基中的樁數(shù)； Mk──荷載效應標準組合時，沿矩形或方形承臺的對角線方向，或沿十字形承臺中任一條形承臺縱向作 用于臺頂面的力矩； Fvk──荷載效應標準組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力； h──承臺的高度； L──矩形承臺對角線或十字形承臺中任一條形承臺兩端樁基的軸線（ l=*=） 4. 矩形承臺彎矩計算 矩形承臺彎矩計算，依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》 經(jīng)過計算得到彎矩設計值壓力 N=Qmax= 彎矩設計值： MX1=MY1=2*（ （ 5*5**25） /4） *= M 其中 MX MY1──計算截面處 XY方向彎矩設計值（ KN M） Xi、 Yi──單樁相對承臺中心軸的 XY方向距離（ m） 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 19 Ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（ KN） Ni1=QmaxG/n. 5. 矩形承臺主筋計算 依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB5001020xx） 條受彎構件承載力計算， = 106/(1 5000 9882)= =1(12 )= = = 106/ 988 300= 根據(jù)最小體積配筋率：單面受拉、壓最小配筋率應滿足 % 所以最小配筋面積為： 5000*1100*%=11000 mm2 基礎配筋：直徑 22的二級鋼筋 @150 雙層雙向， As =34**121= 滿足要求 式中 1──系數(shù)，當混凝土強度不超過 C50 時， 1取為 ,當混凝土強度等級為 C80時， 1 取為 ,期間按線性內(nèi) 插法確定； 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段） 塔吊基礎施工方案 20 fc──混凝土抗壓強度設計值 (C40)； h0──承臺的計算高度。 h0=988mm fy──鋼筋受拉強度設計值， fy=300N/mm2。 6. 承臺受基樁沖切承載力 依據(jù)《建筑樁基礎技術規(guī)范》 (JGJ9420xx)的第 條 四樁承臺受角樁沖切力的承載力計算公式： ? ? 0111121 )2/()2/( hfacacN thpxyyXL ??? ???? ?? xx ?? ?? yy ?? 其中 LN ──不計承臺及其上部土重，在荷載效應基本組合作用下角樁反力設計值； LN = N= [+（ 5*5**25） ]*+(+*)* yX 11 ?? 、 ──角樁沖切系數(shù) tf ──承臺混凝土抗拉強度設計值 tf =； hp? ── 承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當 h≤ 800mm 時， hp? 取 ，當 h≥ 20xxmm 時， hp? 取 ，其間按線性內(nèi)插法取值；（按要求取 ） yx aa 1 ──從承臺底角樁頂內(nèi)邊緣引 450 沖切線與承臺頂面相交點至角樁內(nèi)邊緣的水平距離； 0h ──承臺外邊緣的有效高度， h0=988 mm. yx 11 ??、 ──角樁 沖跨比， 011 /ha xx ?? 011 /ha yy ?? 106N≤ [*(775+1100/2)] 988= 106N 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋，按 14@450 鋼筋配置上下層基礎鋼筋之間采用 14@450 拉鉤。 第二節(jié) 塔吊基樁承載力驗算 1. 樁端持力層的選擇 昆山世茂東外灘 61＃地塊項目（一標段）