【文章內(nèi)容簡介】 以平均收縮率取 S=% [型腔的徑向尺寸 ] （ LM） 0+δ =[（ 1+S） Ls(～ )△] 0+δ =[ △] 0+δ 其中 LM為型腔的基本尺寸公差值為正偏差， Ls塑件的基本尺寸。塑件公差△ 為負偏差， S 為塑料的平均收縮率，δ z 為模具成型零件的制造公差取 1/4～1/6△ ，模具型腔按六級精度制造，根據(jù)型腔的尺 寸，代入數(shù)據(jù)得： （一）、 Ls=81mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (二 )、 Ls=1mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (三 )、 Ls= . 經(jīng)計算得： LM=+。 (四 )、 Ls= . 經(jīng)計算得： LM=+。 (五 )、 Ls=10mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (六 )、 Ls=7mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (七 )、 Ls=2mm . 經(jīng) 計算得： LM=+。 (八 )、 Ls=3mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (九 )、 Ls=4mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (十 )、 Ls=6mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (十一 )、 Ls=8mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (十二 )、 Ls=16mm . 經(jīng)計算得： LM=+。 (十三 )、 Ls=12mm . 經(jīng)計算得： LM=+ [型芯的計算 ] 芯徑向尺寸的計算： LM=[（ 1+S） Ls+3/4△] 211。0 其各字母的含義與前相同，型芯按六級精度制造，根據(jù)型芯的基本尺寸，代入數(shù)據(jù)得： （一）、 Ls=81mm經(jīng)計算得： LM=。 （二）、 Ls=1mm經(jīng)計算得： LM=。 （三）、 Ls= 經(jīng)計算得： LM=。 （四）、 Ls= 經(jīng)計算得： LM=。 (五 )、 Ls=10mm . 經(jīng)計 算得： LM= (六 )、 Ls=7mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (七 )、 Ls=2mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (八 )、 Ls=3mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (九 )、 Ls=4mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (十 )、 Ls=6mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (十一 )、 Ls=8mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (十二 )、 Ls=16mm . 經(jīng)計算得： LM=。 (十三 )、 Ls=12mm . 經(jīng)計算得： LM=。 型芯高度尺寸的計算： HM=[（ 1+S） Hs+3/4△] 211。0,按六級精度制造 Hs=15mm 經(jīng)計算得： HM=。 [模具型腔壁厚的計算 ] 如果是利用計算公式的話比較煩瑣，且不能保證在生產(chǎn)中的精確性，我們可以根據(jù)書中的經(jīng)驗值來取的。成型零件材料選擇。 為實現(xiàn)高 性能的目的；選用模具材料應具有高耐磨性，高耐蝕睡，良好的穩(wěn)定性和良好的導熱性。必須具有一定的強度，表面需要耐磨，淬火變型要小，但不需要耐腐蝕性，因為 ABS 沒有腐蝕性。可以采用 Cr12，經(jīng)過調(diào)質(zhì)，淬火加低溫回火，正火。 HRC≥ 55?？梢匀バ颓槐诤駷椋?+17=33。 4 澆注系統(tǒng)的設計 普通澆注系統(tǒng)由主流道、分流道、澆口和冷料井組成。在設計澆注系統(tǒng)之前必須確定塑件成型位置，可以才用一模兩腔，澆注系統(tǒng)的設計是注塑模具設計的一個重要的環(huán)節(jié)，它對注塑成型周期和塑件質(zhì)量（如外觀，物理性能，尺寸精度） 都有直接的 影響，設計時必須按如下原則： （ 1） 型腔布置和澆口開設部位力求對稱，防止模具承受偏載而造成溢料現(xiàn)象。 （ 2） 型腔和澆口的排列要盡可能地減少模具外形尺寸。 （ 3） 系統(tǒng)流道應盡可能短，斷面尺寸適當（太小則壓力及熱量損失大，太大則塑料耗費大）：盡量減少彎折，表面粗糙度要低，以使熱量及壓力損失盡可能小。 （ 4） 對多型腔應盡可能使塑料熔體在同一時間內(nèi)進入各個型腔的深處及角落，及分流道盡可能平衡布置。 （ 5） 滿足型腔充滿的前提下，澆注系統(tǒng)容積盡量小，以減少塑料的耗量。 （ 6） 澆口位置要適當，盡量避免沖擊嵌件和細小型芯，防止型芯變形澆口的殘痕不應影響塑件的 外觀。 【 主流道設計】 主流道是塑料熔體進入模具型腔是最先經(jīng)過的部位，它將注塑機噴嘴注出的塑料熔體導入分流道或型腔，其形狀為圓錐形，便于熔體順利的向前流動，開模時主流道凝料又能順利拉出來，主流道的尺寸直接影響到塑料熔體的流動速度和充模時間，由于主流道要與高溫塑料和注塑機噴嘴反復接觸和碰撞，通常不直接開在定模上，而是將它單獨設計成主流道套鑲?cè)攵０鍍?nèi)。主流道套通常又高碳工具鋼制造并熱處理淬硬。 塑件外表面不許有澆口痕，又考慮取料順利，對塑件與澆注系統(tǒng)聯(lián)接處能自動減斷。采用帶直流道與分流道的潛伏式點澆口，為了方便于拉出流道中的凝料，將主流道設計成錐形，錐度為 3，內(nèi)表面的粗糙度為 微米 ,孔徑為 毫米。 主流道的設計要點如下： （ 1） 為便于從主流道中拉出澆注系統(tǒng)的凝料以及考慮塑料熔體的膨脹，主流道設計成圓錐形，因 ABS 的流動性為中性，故其錐度取 3度，過大會造成流速減慢，易成渦流，內(nèi)壁粗糙度為 。 （ 2） 主流道大端呈圓角，其半徑取 r=1～ 3mm,以減少流速轉(zhuǎn)向過渡的阻力，r=. （ 3） 在保證 塑件成形良好的情況下，主流道的長度應盡量短，否則會使主流道的凝料增多，且增加壓力損失，使塑料熔體降溫過多影響注射成形。 （ 4） 為使熔融塑料完全進入主流道而不溢出，應使主流道與注射機的噴嘴緊密對接，主流道對接處設計成半球形凹坑，其半徑為 r2=r1+(1～ 2),其小端直徑 D=d+(～ 1),凹坑深度常取 3～ 4mm。在此模具中取 r2=11～ 12mm。 （ 5） 由于主流道要與高溫高壓的塑料熔體和噴嘴反復接觸和碰撞，所以主流道部分常設計成可拆卸的主流道襯套，以便選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨加工和熱處理，其大端兼作定位環(huán)，圓盤凸出定模端面 的長度 H=5～ 10mm。同時因該鬧鐘后蓋采用 ABS，需加熱，所以在主流道處采用電加熱以提高料溫。 【 冷料井設計】 冷料井位于主流道正對面的動模板上，或處于分流道末端，其作用是接受料流前鋒的“冷料”，防止“冷料”進入型腔而影響塑件質(zhì)量，開模時又能將主流道的凝料拉出。冷料井的直徑宜大于大端直徑，長度約為主流道大端直徑?；诒敬卧O計的模具，可采用底部帶有拉料桿的冷料井，這類冷料井的底部由一個拉料桿構成。拉料桿裝于型芯固定板上，因此它不能隨脫模機構運動。利用球頭形的拉料桿配合冷料井。 【 分流道設計】 分流道是主流道與澆口之間的通道，一般開在分型面上，起分流和轉(zhuǎn)向的作用。分流道截面的形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和 U 形等，圓形和正方形截面流道的比面積最?。鞯辣砻娣e于體積之比值稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降小，阻力小，流道的效率最高。但加工困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及 U形。 分流道設計要點： （ 1） .在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體能順利的充滿型腔的前提下，分流道截面積與長度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折處應以圓弧過度。 （ 2） .分流道較長時， 在分流道的末端應開設冷料井。對于此模來說在分流道上不須開設冷料井。 （ 3） .分流道的位置可單獨開設在定模板上或動模板上，也可以同時開設在動，定模板上，合模后形成分流道截面形狀。 （ 4） .分流道與澆口連接處應加工成斜面，并用圓弧過度。 分流道的長度 分流道的長度取決于模具型腔的總體布置方案和澆口位置，從在輸送熔料時減少壓力損失，熱量損失和減少澆道凝料的要求出發(fā)，應力求縮短。 分流道的斷面 分流道的斷面尺寸應根據(jù)塑件的成形的體積，塑件的壁厚，塑件的形狀和所用塑料的工藝性能，注射速率和分流道長度等 因素來確定。 因 ABS 的推薦斷面直徑為 ～ (查表 42)，部分塑件常用斷面尺寸推薦范圍。分流道要減小壓力損失，希望流道的截面積大，表面積小，以