【文章內(nèi)容簡介】 可知輪帶彎曲強度和變形這兩個方面都符合要求，所以認為輪帶的設計時合理的。 第二節(jié) 托輪軸的校核 計算 托輪軸在載荷作用下將會產(chǎn)生彎曲變形。若變形量超過允許的限度，就會影響軸上零件的正常工作，甚至會喪失機器應有的工作性能。常見的軸大多可視為簡支梁。若是光軸，可直接用材料力學中的公式計算其撓度或偏轉(zhuǎn)角；若是階梯軸，如果對計算精度要求不高，則可用當量直徑法做近似計算。即把階梯軸看成當量直徑為 dv 的光軸，然后再按材料力學中的公式計算。 441549v zii iLd m mld???? 式中： il 階梯軸第 i段的長度 mm id 階梯軸第 i段的直徑 mm L階梯軸的計算長度 mm Z階梯軸計算長度內(nèi)的軸段數(shù) 當載荷作用與兩支承之間時 L=l, 軸的彎曲剛度條件為： 撓度 ? ?yy? 偏轉(zhuǎn)角 ? ???? 式中 ??y 軸的允許撓度， mm,見表 3； ??? 軸的允許偏角， rad,見表 3； 第三章 支承裝置的校核計算 23 表 3 軸的允許撓度及允許偏角 名稱 允許撓度 名稱 允許偏轉(zhuǎn)角 一般用途的軸 剛度要求較嚴的軸 感應電動機軸 安裝齒輪的軸 安裝渦輪的軸 （ ~） l l △ （ ~） mn (~)ma 滑動軸承 向心球軸承 調(diào)心球軸承 圓柱滾子軸承 圓錐滾子軸承 安 裝齒輪處軸的截面 ~ 因為軸中為最大彎矩其值為 m ax .M ? 兆 牛 米 3 3W 0 .5 1 9 8/ 2 3 2zI d md?? ? ?z m a xm a x 7 . 7zMW? ?? 兆 帕 ? ?m ax??? 精確軸的疲勞強度 抗彎截面系數(shù) 3 3 3 30. 1 0. 1 68 0 31 44 32 00W d m m m m? ? ? ? 9991 1 0 0 8 04 .0 1 1 0 3 .7 1 011003 .7 1 011731443200baMMMpW??? ? ? ? ??? ? ? 由于軸的 材料是 45 鋼，調(diào)制處理 。 117640 軸的材料的敏性系數(shù)為 第三章 支承裝置的校核計算 24 12 .00 .8 21 ( ) 1 0 .8 2 1 1 .8 2qKq??? ? ??? ???? ? ? ? ? ? 0 .6 70 .9 211 2 .8 0KK????????????? ? ? ? 計算安全值為： 1 2 0 .2 1amS K????? ? ????? S? 》 S 可知其安全 輪帶與托輪接觸應力的計算 輪帶及托輪的材料均為鋼（ ? =），并考慮輪帶自重的作用，則兩個圓柱體接觸線上的表面最大接觸應力 0P 為： 000 . 4 1 8 ( ) [ ]R r R tP P E PR R t??? ? 式中 P單位接觸寬度上的載荷 2 c osQ G rPBr ??? 兆牛 /米 Q— 支點反力，取各支點反力中的最大值，兆牛 /米 Gr輪帶自重 Gr=（ 5%～ 10%） Q, 兆牛 /米 ? 輪帶和托輪中心連線與垂線的夾角（圖 1）， 一般 ? =30176。 第三章 支承裝置的校核計算 25 Br輪帶寬度，米 E材料的彈性模數(shù)， E=200 吉帕 Rr輪帶的外緣半徑，米 Rt托輪的外緣半徑，米 【 P。 】 許用表面最大接觸應力，兆帕，與材料的表面硬度有關(guān)，查表 1 000 . 4 1 8 ( ) [ ]R r R tP P E PR R t???? 2 .8 8 + 1 .30 .4 1 8 2 3 1 5 2 0 0 ( )2 .8 8 1 .3= 0 .4 1 8 7 1 9= 3 0 0? ? ??? 300375 所以符合輪帶與托輪的接觸應力 第三節(jié) 滑動軸承的校核 計算 對于低速或間歇運動的滑動軸承，為了防止?jié)櫥蛷墓ぷ鞅砻鏀D出，保證良好的潤滑而不致表面過度磨損壓強 P應滿足 ? ?FP= rBPd ? 69F 10P= 10 8 ~ 9rBdM Pa M Pa??? ? ? 式中 FR 為軸承軸向載荷，單位 N。 [P]為許用壓強，單位 MPa，可以查有關(guān)手冊； d,B 為軸頸直徑和工作長度，單位 mm. 校核壓強速度值 Pv 壓強速度值 Pv 間接反映軸承的溫升，對于載荷較大和速度較高的軸承，為 保證第三章 支承裝置的校核計算 26 軸承工作時不致過度發(fā)熱而產(chǎn)生膠合失效， Pv 值應滿足： ? ?F6 0 1 0 0 0 1 9 1 0 0rrBRndnP v P vdB?? ? ? ?? 3 .9 6 5 .7 6 1 0 / m in2 .3nr???6F191002 .0 0 5 1 0 1 0 1 .3 1 ~ 2 .51 9 1 0 0 8 0 0r nPvB???? ? ?? 對于壓強小的軸承，即使 P和 Pv 都驗算合格，由于滑動速度過高，也會產(chǎn)生加速磨損而使軸承報廢，因此還要做速度的驗算， ? ?VV? 60000 62 10 460 9 / 3 /dnVm s m s??????? 所以滑動軸承同樣合理。 第四章 安裝要求 27 第四 章 安 裝 要 求 安裝前應熟悉有關(guān)圖紙和技術(shù)文件，了解設備結(jié)構(gòu)，明確安裝要求；根據(jù)具體條件確定安裝順序、方法，準備必要的安裝工具與設備；編制組織和安裝計劃，然后精心施工。 （一）核對基礎(chǔ)、劃基準線 。實測筒體各段節(jié) 長度，考慮每個接口的間隙量和焊接收縮量等，一般可按每個為 2mm，算出筒體上每兩輪帶間的實際尺寸，再計及相應熱膨脹量，得出相鄰兩檔支承裝置最后的斜向間距尺寸和水平間距尺寸，以修正圖紙上的相關(guān)尺寸。 ，核對窯基礎(chǔ)尺寸，特別是基礎(chǔ)中心距尺寸，如不符合，應采取下列措施： (1)修正后圖紙尺寸與相應基礎(chǔ)尺寸偏差小于 5mm 時，不必采取措施； (2)偏差 5~10mm 時，適當增縮筒體段節(jié)間接合面的間隙，每一接合面間隙調(diào)整范圍為 1~3mm； (3)偏差大于 10mm 時，除調(diào)整筒體段節(jié)接合面間隙外，還必須調(diào)整支 承裝置的位置，根據(jù)調(diào)整后的實際尺寸，再次修正圖紙上各擋支承裝置斜向間距尺寸，算出其水平間距尺寸；實測托輪及其軸承尺寸，修下托輪工作表面頂部母線的標高尺寸。 (1)在基礎(chǔ)側(cè)面離地平面約 1m 處劃出水平基準線，燕在基礎(chǔ)四角埋設標高板。基準面標高偏差不得大于 ； (2)劃出縱向中心線，偏差不得大于 ； (3)根據(jù)修正后圖紙，在水平基準線主劃出各基礎(chǔ)的橫向中心線，相信兩基礎(chǔ)的中心距偏差不得大于 ，首尾兩基礎(chǔ)的中心距偏差不得大于 3mm。 （二）支承裝置安裝 窯筒體中心線能否在運轉(zhuǎn)時 保持直線，首先取決于支承裝置的定位，因此要高度重視支承裝置的安裝，安裝時必須滿足下列要求： ： 底座縱向中心線允許偏差 相鄰兩底座中心距允許偏差 首尾兩底座中心距允許偏差 3mm 相鄰兩檔底座標高允許偏差 首尾兩檔底座標高允許偏差 1mm 底座加工表面斜度允許偏差 第四章 安裝要求 28 ，必須檢查軸承座、球面瓦及襯瓦編號，確認是同一號碼才進行組裝。用涂色方法檢查。襯瓦的接觸斑點應均勻，沿母線全長等寬，并主要在中部區(qū)域連續(xù)頒。否則必須進行現(xiàn)場刮研。球面瓦與襯瓦間接觸點在10 10mm 上應不少于 1 點；球面瓦與軸承底座間接觸點在 25 25mm 上不少于 1點。但邊緣 50mm 左右的圈環(huán)地帶允許有 左右的間隙；用塞尺檢查襯瓦與軸頸的兩側(cè)間隙，在塞入 100mm 處一般要保持 ，側(cè)隙不夠時要再加以刮削。 ,經(jīng)過調(diào)整后應滿足下列 要求 : (1)托輪軸高端 (靠進料端 )的止推圈應與襯瓦的端面接觸，而高端則留有約4mm 間隙；兩托輪在低端的輪緣側(cè)面應在同一平面內(nèi)，用直尺檢查，允許誤差為。 (2)兩托輪中心線與底座縱向中心線的距離應符合圖紙要求 ,允差不得超過。 (3)用斜度規(guī)和水平儀檢查全窯各個托輪工作表面，其鉛垂直徑上端母線的傾斜度應一致，允許誤差不得超過 。同一檔兩托輪上述母線中點邊線應呈水平，允許誤差不得超過 ，超過允許誤差時，可以在軸承底座下加薄墊片調(diào)整。 (4)測量各檔托輪鉛垂直徑上端 母線中點的標高。各檔標高差應修正后圖紙各檔底座上表面中點的高差相對應，相信兩檔的允許偏差不得超過 ，首尾兩檔的允許偏差不得超過 1mm。 (5)用經(jīng)緯儀檢查，所有托輪鉛垂直徑上端母線都應位于與水平成 %的傾斜平面內(nèi)。如果標高或傾斜度有誤差，應通過調(diào)節(jié)螺栓進行調(diào)整，將底座略為升降，直至完全符合上述各項要求。 第五章 鉛絲實驗法調(diào)整托輪裝置 29 第五 章 鉛絲試驗法調(diào)整托輪裝置 維護回轉(zhuǎn)窯先要調(diào)整好托輪裝置，經(jīng)常觀察托輪的運轉(zhuǎn)，根據(jù)經(jīng)驗，判定托輪受力以及托輪與輪帶的接觸情況。通?？山柚U絲試驗法來調(diào)整托輪裝置。采用鉛絲 試驗法要求托輪及輪帶表面光滑平整，試驗時，將Φ 2mm 鉛絲（通常是 15Ａ保險絲）沿托輪母線平直地放在輪帶與托輪之間，然后對輾出的鉛絲開頭進行分析。鉛絲試驗法不僅可推斷托輪與輪帶的接觸情況，還可分析其受力狀態(tài)，此外，對窯體中心線是否彎曲、最大偏心位于何處等也可作出判斷。 情況一為托輪與輪帶平等旋轉(zhuǎn)。表面壓力沿整修寬度均勻分布，壓出的鉛絲開頭為長方形。如果所有的托輪都調(diào)整到這種狀態(tài)，則當窯轉(zhuǎn)動時，窯體因下滑力作用而下竄。若設計采用液壓推力擋輪來控制窯體下竄，情況一是良好的工作狀態(tài)。 (一 )、 情況二、三為托輪軸線在 水平面內(nèi)相對于窯中心線切入一角度，此時接觸表面壓力分布中心點最大，壓出的鉛絲開頭呈菱形。如果窯的轉(zhuǎn)向如圖所示，則情況二將窯推向高端，而情況三將窯推向低端。 情況四是托輪軸線僅在垂直面內(nèi)歪斜，接觸表面最大壓力出現(xiàn)在低端，壓出的鉛絲呈三角形。因此時托輪軸線在水平面內(nèi)沒有相對窯中心線切入一角度，故沒有推動窯體作軸向移動的趨勢。 情況五、六的托輪軸線在水平面內(nèi)相對于窯中心線切入一角度，同時又在垂直面內(nèi)歪斜，壓出的鉛絲亦呈三角形。情況五托輪接觸表面在最低端壓力最大，將窯推向高端；而情況六托輪接觸表面最大壓力在高端，并 將窯推向低端。 試驗方法和步驟如下： (二 )，各檔輪帶上的相同編號應位于同一筒體母線上。 。 ，將數(shù)據(jù)填入表格中。 、筒體周長為橫座標作出析線，然后根據(jù)表中數(shù)據(jù)進行分析。 情況一的托輪基本上為平等于窯中心線放置，鉛絲壓寬度較小，表明該檔受力較小或接觸強度裕量較大。 情況二的托輪位置稍斜，再從現(xiàn)場觀察到該檔兩托輪都向低檔竄（即有推動窯體向高端竄的趨勢 ），判斷托輪歪斜如圖示；左托輪輾壓的鉛絲寬度大于右托輪輾壓的鉛絲寬度，表明左托輪位置較靠近窯中心線；折線圖表明該處筒體略有彎曲，凸向 3點附近。 情況三的托輪位置亦稍斜，再從現(xiàn)場觀察到該檔兩托輪都向高端竄（即有第五章 鉛絲實驗法調(diào)整托輪裝置 30 推動窯體向低端竄的趨勢），判斷托輪歪斜如圖示；左右兩托輪輾壓鉛絲的寬度基本相等，說明兩托輪受力基本均衡；與其他情況比較，鉛絲輾壓的寬度較大，表明該檔受力較大或接觸強度裕量較小，亦即左右托輪位置都較靠近窯中心線；折線圖表明該處筒體也略有彎曲，凸向 2 點附近。 情況四右托輪略向低端翅起，現(xiàn)場又觀察到該托輪向高 端竄（即有推動窯體向低端竄的趨勢）；左托輪也略向低端翅起，現(xiàn)場觀察到該托輪向低端竄（即有推動窯體向高端竄的趨勢），判斷托輪歪斜如圖示；折線表明該處筒體略有彎曲，凸向 2點附近。 為更準確地判斷筒體彎曲的凸向點，還可將筒體分成 6 等分，甚 9 等分，即在1~2， 2~3， 3~1 之間增加 1~2 個測點。以情況二的左托輪為例，增加測點后得到折線圖如圖 4，判斷筒體的彎曲凸向 3~1 之間。 圖 11 表 14 A BBAPPPA BAA B BAB二 三輪帶鉛絲托輪圖1 鉛 絲放在輪帶與托輪之間123左托輪右托輪進料端(高 端)出料端(低 端)情況一 情況二 情況三情況四 情況五 情況六第五章 鉛絲實驗法調(diào)整托輪裝置 31 表 4 安裝窯時應使托輪軸線平等于窯筒